Suitsugaaside temperatuur: kütteõlil töötamisel 141 gaasil 130 Kasutegur kütteõlil 912 gaasil 9140. Tagaseinas asuvad pesad suitsugaaside ringlussevõtmiseks. Liigne õhukoefitsiendid: ahju väljalaskeavas pärast sõela ülekuumendi pärast KPP1 pärast KPP2 pärast Ek1 pärast Ek2 suitsugaasides; Arvestustemperatuuride valik Kütteõli suitsugaaside soovitatav temperatuur...

Jagage tööd sotsiaalvõrgustikes

Kui see töö teile ei sobi, on lehe allosas nimekiri sarnastest töödest. Võite kasutada ka otsingunuppu

1. Katla TGM-94 soojusarvutus

1.1 Katla kirjeldus

Aurugeneraator TGM-94 150 MW agregaadile, võimsus 140 kg/s, rõhk 14Mn/, ülekuumenemine, soojendus, kuuma õhu temperatuur. Hinnanguline kütus: maagaas ja kütteõli. Heitgaasi temperatuur: töötamisel kütteõlil 141, gaasil 130, kasutegur kütteõlil 91,2, gaasil 91,40%.

Aurugeneraator on mõeldud minimaalse ümbritseva õhu temperatuuriga aladele ja sellel on U-kujuline avatud paigutus. Kõik seadme elemendid on äravoolutavad. Raam osutus kohalike varjendite olemasolu, samuti tuulekoormuse ja 8 punkti seismilisuse tõttu üsna keeruliseks ja raskeks. Kohalikud varjualused (kastid) on valmistatud kergetest materjalidest, näiteks asbestvineerist. Katmata torujuhtmed on kaetud alumiiniumkattega.

Plokiseadmed on paigutatud nii, et õhusoojendi asub aurugeneraatori ees ja turbiin on taga. Samal ajal on gaasikanalid mõnevõrra pikendatud, kuid õhukanalid on mugavalt paigutatud, aurutorud on samuti lühenenud, eriti kui ülekuumendi väljalaskepead on paigutatud aurugeneraatori taha. Kõik seadme elemendid on mõeldud plokkide eelvalmistamiseks, maksimaalse ploki massiga 35 tonni, välja arvatud trummel kaaluga 100 tonni.

Ahju esisein on varjestatud aurustus- ja ülekuumenemispaneelidega, seinale on paigutatud seitse põletitest mööda minevate painutatud torudega ülekuumutipaneeli, nende vahele sirgetest torudest aurustuspaneelid.

Põletitest mööda minevad kurvid võimaldavad kompenseerida termiliste pikenemiste erinevust ja keevitada omavahel koaksiaalselt kõikide esipaneelide alumised kambrid. Ahju horisontaalne lagi on varjestatud ülekuumenemistorudega. Külgekraanide keskmised paneelid kuuluvad aurustamise teise etappi. Soolakambrid asuvad trumli otstes ja nende kogumaht on 12%.

Tagaseinas asuvad pesad suitsugaaside retsirkuleerimiseks.

Esiseinale on paigaldatud 28 õli-gaasipõletit 4 korrusel. Kolm ülemist rida töötavad kütteõlil, kolm alumist rida töötavad gaasil. Liigse õhu vähendamiseks ahjus on igale põletile ette nähtud individuaalne õhuvarustus. Ahju maht 2070; põlemiskambri soojuseralduse mahutihedus sõltub kütuse tüübist: gaasi jaoks K/V \u003d 220, kütteõli puhul 260 kW /, gaasiahju ristlõike soojusvoo tihedus K/V \u003d 4,5, kütteõli puhul 5,3 MW /. Seadme müüritis on raamile toestatud paneelplaat. Koldevooder on toru peal ja liigub koos ekraaniga; lae vooder on lagede ülekuumendi torudel lamavatest paneelidest. Ahju liikuva ja fikseeritud voodri vaheline õmblus on tehtud vesitihendi kujul.

Tsirkulatsiooniskeem

Katla toitevesi, mis läbib kondensaatorit, ökonomaiserit, siseneb trumlisse. Umbes 50% toiteveest juhitakse mullipesuseadmesse, ülejäänu suunatakse pesuseadmest mööda trumli alumisse ossa. Trumlist siseneb see puhta kambri sõelatorudesse ja seejärel auru-vee seguna trumlisse trumlisisesetesse tsüklonitesse, kus toimub esmane vee eraldamine aurust.

Osa katla veest trumlist siseneb kaugtsüklonitesse, milleks on 1. etapi läbipuhumisvesi ja 2. etapi toitevesi.

Puhta kambri aur siseneb mullitus-loputusseadmesse ning siia suunatakse ka kaugtsüklonite soolakambritest tulev aur.

Toiteveekihti läbiv aur puhastatakse selles sisalduvatest sooladest.

Pärast loputusseadet läbib küllastunud aur läbi plaatseparaatori ja perforeeritud lehe, mis puhastatakse niiskusest ning suunatakse auru möödavoolutorude kaudu ülekuumendisse ja seejärel turbiini. Osa küllastunud aurust suunatakse kondensaatoritesse, et saada oma kondensaat, mis süstitakse ülekuumendisse.

Pidev puhastamine toimub kaugetest tsüklonitest 2. aurustamise etapi soolakambris.

Kondensatsiooniseade (2 tk.) asub põlemiskambri külgseinte juures ja koosneb kahest kondensaatorist, kollektorist ja torudest auru etteandmiseks ja kondensaadi eemaldamiseks.

Ülekuumendid asuvad aurutee ääres.

Ahju esiseina varjestav kiirgus (sein).

Katla lae varjestuslagi.

Lõõris asuv ekraan, mis ühendab kaminat konvektsioonivõlliga.

Konvektiiv paigutatud konvektiivšahti.

1.2 Taust

• nimiauruvõimsus t/h;
• töörõhk peaauruklapi taga MPa;
• töörõhk trumlis MPa;
• ülekuumendatud auru temperatuur;
• toitevee temperatuur;
• kütteõli;
• puhas kütteväärtus;
• niiskusesisaldus 1,5%
• väävlisisaldus 2%;
• mehaaniliste lisandite sisaldus 0,8%:

Õhu ja põlemisproduktide kogused, /:

• keskmine elementide koostis (mahuprotsentides):

1.3 Katla gaasitee ülemäärase õhu koefitsiendid

Üleliigse õhu koefitsiendid ahju väljalaskeava juures, välja arvatud retsirkulatsioon: .

Aurukatelde ahjudes ja gaasikanalites külma õhu arvestuslikke imemisi ei ole.

Liigne õhu suhted:

Ahju väljapääsu juures

Pärast ekraani ülekuumendi

Pärast kontrollpunkti 1

Pärast kontrollpunkti 2

Pärast Ex1

Pärast Ek2

Suitsugaasides;

Disaintemperatuuride valik

130÷140=140.

Õhutemperatuur õhusoojendi sisselaskeava juures

regeneratiivse õhusoojendi jaoks:

0,5 (+) 5;

Õhkkütte temperatuur 250-300=300.

Minimaalne temperatuuride vahe pärast ökonomaiserit: .

Minimaalne temperatuuride vahe õhusoojendi ees: .

Maksimaalne õhuküte VP ühes etapis: .

Veeekvivalentide suhe: , vastavalt joonisele.

Keskmine liigne õhk VP etappides:

300;

140;

Arvutage ringlussevõtuks võetud gaasi maht, kütus

Kuuma õhu retsirkulatsiooni osakaal õhusoojendi sisselaskeavasse;

1,35/10,45=0,129.

Keskmine üleliigne õhk õhusoojendi etapis:

1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.

Vee ekvivalendi suhe:

1.4 Õhu ja põlemisproduktide mahtude arvutamine

Kütteõli põletamisel arvutatakse õhu ja põlemisproduktide teoreetilised mahud töömassi protsendilise koostise alusel:

teoreetiline õhuhulk:

Teoreetilised õhuhulgad:

Gaasikanalites liigse õhuga põlemisproduktide tegelik maht määratakse järgmise valemiga:

Tulemused on toodud tabelis 1.1.

Väärtus	Tulekapp ekraanid	Kontrollpunkt 1	Kontrollpunkt 2	Ex1	Ek2	RVP
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1.02
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02
	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453
	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492
	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15
	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138
	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288

Veeauru maht:

Gaaside kogumaht:

Kolmeaatomiliste gaaside mahuosa:

Veeauru mahuosa:

Kolmeaatomiliste gaaside ja veeauru osakaal:

1.5 Õhu ja põlemisproduktide entalpia

Õhu ja põlemisproduktide teoreetiliste mahtude entalpia arvutuslikul temperatuuril määratakse järgmiste valemitega:

Põlemisproduktide entalpia liigse õhuga

Arvutustulemused on toodud tabelis 1.2.

Tabel 1.2

Põlemissaaduste entalpia

Pind küte	Temperatuur pinnast kaugemale
Kolle kaamera	2300 2100 1900 1700 1500 1300 1100	44096 ,3 39734,1 35606 31450 27339,2 23390,3 19428 16694,5	37254,3 33795,3 30179,6 26647,5 23355,7 19969,95 16782,70 13449,15	745,085 675,906 603,592 532,95 467,115 399,399 335,654 268,983	44827,3 40390,7 36179,6 32018,5 27798 23782,6 19757,9 15787,1
Kontrollpunkt 1	1100	19422,26 15518,16 13609,4 11746,77 9950,31	16782,70 13449,15 11829,40 10241 8683,95	335,654 268,983 236,588 204,820 173,679	19757,9 15787,1 13846 11951,6 10124
Kontrollpunkt 2		11746,77 9950,31 9066,87	10241 8683,95 7921,10	204,820 173,679 158,422	11951,6 10124 9225,3
EC1		9950,31 9066,87 8193,30	8683,95 7921,10 7158,25	173,679 158,422 143,165	10124 9225,3 8336,5
EC2		9066,87 8193,30 6469,46 4788,21	7921,10 7158,25 5663,90 4200,90	158,422 143,165 113,278 84,018	9225,3 8336,5 6582,7 4872,2
RVP		4788,21 3151,52 1555,45	4200,90 2779,70 1379,40	84,018 55,594 27,588	4872,2 3207,1 1583

Kell

1.6 Kasutegur ja soojuskaod

Projekteeritud aurukatla kasutegur määratakse pöördbilansi järgi:

Suitsugaaside soojuskadu sõltub valitud aurukatlast väljuvate gaaside ja liigse õhu temperatuurist ning määratakse järgmise valemiga:

Leiame heitgaaside entalpia juures:

Külma õhu entalpia arvutuslikul temperatuuril:

Põletatud kütuse saadavalolev soojuskJ / kg määratakse üldiselt valemiga:

Kütuse keemilisest allapõlemisest tingitud soojuskadu=0,1%.

Siis: .

Kütuse mehaanilisest allapõlemisest tingitud soojuskadu

Välisjahutuse soojuskaod läbi katla välispindade %, on väikesed ja katla nominaaltootlikkuse suurenemisega kg / s väheneb see: juures

Saame:

1.7 Soojusbilanss ja kütusekulu

Aurukatla põlemiskambrisse tarnitud kütusekulu B, kg/s, saab määrata järgmisest bilansist:

Puhumisvee voolukiirus trummelaurukatlast, kg/s:

Kus \u003d 2% - katla pidev puhumine.

- ülekuumendatud auru entalpia;

- trumlis oleva keeva vee entalpia;

- söödavee entalpia;

1.8 Ahju soojusülekande kontrollarvutus

Põlemiskambri mõõtmed:

2070 .

Ahju mahu termiline pinge

Kahe valgustusega ekraan, 6 õli-gaasipõletit kahes astmes piki katla esiosa.

Põlemiskambri termilised omadused

Kasulik soojuse teke põlemiskambris (1 kg või 1 kg kohta kütus):

Õhusoojus koosneb kuuma õhu soojusest ja väikesest osast väljastpoolt tuleva külma õhu soojusest:

Gaasikindlates surveahjudes on õhu imemine ahju välistatud=0. =0.

Põlemissaaduste adiabaatiline (kalorimeetriline) temperatuur:

Kus

Las tabel leiab gaaside entalpia

Gaaside keskmine soojusmahtuvus:

Katla ahju temperatuuri arvutamiselsaab teadaoleva väärtuse põhjal määrata otse, kasutades tabelis 2.3 toodud andmeid

interpoleerimisega kõrge gaasitemperatuuri tsoonis väärtuse juures ja võttes

Siis

Gaaside temperatuur ahju väljalaskeava juures D<500 т/ч

Tabelist 2.2 leiame gaaside entalpia ahju väljalaskeava juures:

Ahju erisoojuse neeldumine, kJ/kg:

Kus - soojussäästu koefitsient, võttes arvesse küttepinna poolt neeldunud gaaside soojuse osakaalu:

Gaaside temperatuur ahju väljalaskeava juures:

kus M=0,52–0,50 on koefitsient, mis võtab arvesse põleti südamiku suhtelist asendit piki põlemiskambri kõrgust;

Kui põletid on paigutatud kahe-kolme rea kõrgusele, siis võetakse keskmine kõrgus nii, nagu oleks kõikide ridade põletite soojusvõimsused samad, s.t. Kus= 0,05 punktis D >110 kg/s, М=0,52-0,50∙0,344 = 0,364.

Varjestuse soojustõhususe suhe:

Ekraani nurgakoefitsient määratakse järgmiselt:

1.1 seinaekraani torude suhteline samm.

Pinna saastumise tingimuslik koefitsient:

Emissiooniaste: , vedelkütuse põletamisel on põleti soojuskiirguse koefitsient võrdne:

Põleti mittevalgustava osa soojuskiirgus:

Kus p \u003d 0,1 MPa ja

Gaaside absoluutne temperatuur ahju väljalaskeava juures.

Kolmeaatomiliste gaaside mahuosa.

Emissioonikihi efektiivne paksus põlemiskambris, kus põlemiskambri arvutuslik maht on võrdne:, ja ahju pind kahe valgusega ekraaniga:

Kus

Siis ja

Hangi

Esimese ligikaudsusena võtame

Ahjuekraanide küttepinna keskmine termiline pinge:

Kus - ahju kogu kiirguspind.

1.9 Katla küttepinna arvutamine

Ülekuumendatud auru hüdrauliline takistus:

Sel juhul on rõhk trumlis:

Toitevee rõhk seinale paigaldatud ülekuumendis:

Rõhukadu ekraanil:

Rõhukadu käigukastis:

1.9.1 Seinale paigaldatava ülekuumendi arvutamine

toitevee rõhk,

Toitevee temperatuur

Sööda vee entalpia.

Kiirguse seinaekraanide soojusneeldumine: kus on arvutatud ekraanipinna keskmine soojuspinge, Seinaekraani puhul tähendab

Ekraani nurk:

Tähendab

Arvutame toitevee väljundparameetrid:

P = 15,4 MPa juures.

1.9.2 Kiirgava laeülekuumendi arvutamine

Sisendvee parameetrid:

Kiirgava lae PP soojuse neeldumine:

Soojuse neeldumine ahju kohal: kus on ahju laeekraanide kiirgust vastuvõttev küttepind:

Soojuse neeldumine horisontaalse lõõri poolt:

Kus on keskmine erisoojuskoormus horisontaalses gaasikanalis on gaasikanali pindala Siis,

Arvutame auru entalpia: või

Seejärel entalpia ahju väljalaskeava juures:

Süste 1:

1.10 Ekraanide ja muude pindade soojuse neeldumise arvutamine ekraanide piirkonnas

1.10.1 Plaatülekuumendi arvutamine 1

Sisendvee parameetrid:

Väljalaskevee parameetrid:

Süste 2:

1.10.2 Plaatülekuumendi arvutamine 2

Sisendvee parameetrid:

Väljalaskevee parameetrid:

Ekraanide termiline neeldumine:

Ahjust saadud soojus ekraani gaasikanali sisselaskeakna tasapinna poolt:

Kus

Ahjust ja ekraanidest eralduv soojus ekraanide taga pinnale:

Kus a on parandustegur

Nurgakoefitsient ekraanide sisendist väljundsektsioonini:

Ekraanides olevate gaaside keskmine temperatuur:

Pesugaasidest tulenev soojus:

Ekraanide määratud termiline neeldumine:

Ekraani soojusülekande võrrand: kus on ekraani küttepind:

Keskmine

kus on edasivoolu temperatuuride erinevus:

Vastuvoolu temperatuuride erinevus:

Soojusülekande koefitsient:

Seinale jäävate gaaside soojusülekandetegur:

Gaasi kiirus:

Konvektsioonigaaside soojusülekandetegur pinnale:

Kus torude arvu korrigeerimine gaaside suunas.

Ja parandus talade paigutusele.

1 koefitsient, mis võtab arvesse voolu füüsikaliste parameetrite mõju ja muutust.

Põlemissaaduste kiirguse soojusülekandetegur:

Kasutustegur: ,

Kus

Siis

Ekraani soojusülekande võrrand näeb välja järgmine:

Vastuvõetud väärtus Võrdle:

1.10.3 Ripptorude arvutus ekraani piirkonnas

Soojus, mille torukujulise kimbu pind ahjust saab:

Kus on soojust vastuvõttev pind:

Soojusülekanne torudes:

Gaasi kiirus:

Kus

Konvektsioonide soojusülekandetegur gaasidest pinnale:

Tähendab

Siis

Soojus, mida kuumutatud keskkond pesugaaside jahtumise tõttu tajub (bilanss):

Sellest võrrandist leiame entalpia toru pinnast väljumisel:

Kus - soojust, mida pind saab ahjust kiirgusega;

Entalpia toru sisselaskeava juures temperatuuril

Entalpia abil määrame töökeskkonna temperatuuri rippuvate torude väljalaskeava juures

Keskmine aurutemperatuur õhutorudes:

Seina temperatuur

Koefitsient, soojusülekanne põlemisproduktide kiirgusest tolmuvaba gaasivooluga:

Kasutustegur: kus

Seejärel:

Ripptorude soojuse neeldumine leitakse soojusülekande võrrandiga:

Saadud väärtust võrreldakse

See. töövedeliku temperatuur õhuliinide torude väljalaskeava juures

1.10.4 Plaatülekuumendi arvutamine 1

Sisendgaasid:

väljapääsu juures:

Ahjust kiirgusega saadud soojus:

Gaasilise keskkonna kiirgusvõime: kus

Seejärel:

Ahjust kiirgusega saadud soojus:

Pesugaasidest tulenev soojus:

Edasivoolu temperatuuri tõus:

Keskmine temperatuuride erinevus:

Soojusülekande koefitsient:

kus on soojusülekandetegur gaasidest seinale:

Gaasi kiirus:

Saame:

Konvektsiooni soojusülekande koefitsient pinnalt kuumutatud keskkonnale:

Seejärel:

Ekraani soojusülekande võrrand:

Võrdle:

See. temperatuur ekraani ülekuumendi 2 väljalaskeava juures:

1.11 Konvektiivülekuumendi soojuse neeldumine

1.11.1 Konvektiivülekuumendi arvutamine 1

Töökeskkonna parameetrid sissepääsu juures:

Väljundi töökeskkonna parameetrid:

Kus

Töökeskkonnas tajutav soojus:

Gaaside entalpia küttepinnalt väljumisel väljendatakse gaaside poolt eraldatava soojuse võrrandist:

Soojusülekande võrrand käigukasti 1 jaoks:

Soojusülekande koefitsient:

Soojusülekandetegur gaasidelt pinnale:

Gaasi kiirus:

Tähendab

Määrake gaaside olek väljalaskeavas:

võttes arvesse mahukiirgust

Seejärel:

Siis on soojusülekandetegur gaasidest seinale:

Auru liikumise kiirus konvektiivses ülekuumendis:

Soojusülekandetegur on võrdne:

Edasivoolu temperatuuri tõus:

Soojusülekande võrrand konvektiivse ülekuumendi jaoks:

Võrdle

Süste 3 (PO 3).

1.11.2 Konvektiivülekuumendi arvutamine 2

Töökeskkonna parameetrid sissepääsu juures:

Väljundi töökeskkonna parameetrid:

Töökeskkonna poolt vastuvõetud soojus:

Gaaside poolt eraldatava soojuse võrrand:

seega gaaside entalpia küttepinnalt väljumisel:

Soojusülekande võrrand käigukasti 2 jaoks:.

Edasivoolu temperatuuri tõus:

Soojusülekandetegur: kus soojusülekandetegur gaasidest seina: kus

Gaasi kiirus:

Mittetolmuva gaasivooluga põlemisproduktide kiirguse koefitsient, soojusülekanne:

Gaasilise keskkonna kiirgusvõime:

Määrame gaaside oleku põlemiskambri väljalaskeavas vastavalt valemile:

Seejärel:

Tähendab:

Siis on gaasidest seinale konvektsiooni soojusülekandetegur:

Konvektsiooni soojusülekande koefitsient pinnalt kuumutatud keskkonnale:

Seejärel:

Soojusülekande võrrand näeb välja järgmine:

Võrdle

1.11.3 Ripptorude arvutamine konvektsioonšahtis

Pinna gaasidest eralduv soojus:

Rippuvate torude termiline neeldumine:kus on arvutatud soojusvahetuspind:

Soojusülekande koefitsient

siit

selle entalpia abil leiame rippuvate torude väljalaskeava juures töökeskkonna temperatuuri:

Töökeskkonna temperatuur sisselaskeava juures:

Temperatuuride erinevus: kus

Siis

Selgus, mida tähendab gaaside temperatuur pärast rippuvaid torusid

1.12 Veeökonaiseri soojuse neeldumise arvutamine

1.12.1 Ökonomiseri arvutamine (teine ​​etapp)

Gaasidest eraldatud soojus:

kus

Auru entalpia sisselaskeava juures:

- sisselaskerõhk, peaks

Söötme entalpia väljalaskeava juures leitakse tööpinnale vastuvõetud soojuse võrrandist:

Soojusülekande võrrand:

Soojusülekande koefitsient:

Soojusülekandetegur gaasidest seinale: kus

Gaasi kiirus:

Seejärel gaasidest pinnale suunduvate konvektsioonide soojusülekandetegur:

Gaasilise keskkonna kiirgusvõime:

Kuumutatud pindala:

Võttes arvesse mahukiirgust

Seejärel:

kasutustegur

Põlemisproduktide soojusülekande koefitsient:

Soojusülekandetegur gaasidest seinale:

Siis

Temperatuuri pea:

Economaiseri soojusvahetus (teine ​​etapp):

Võrdle

tähendab ökonomaiseri teise astme väljalaskeava temperatuuri

1.12.2 Ökonomiseri arvutamine (esimene etapp)

Töökeskkonna parameetrid:

Põlemissaaduste parameetrid:

Töökeskkonnas aktsepteeritavad parameetrid:

Gaaside eraldatud soojuse võrrandist leiame väljapääsu juures oleva entalpia:

Tabelit 2 kasutades leiame

Soojusülekande võrrandid:

Edasivoolu temperatuuri tõus:

Gaasi kiirus:

Soojusülekandetegur gaasidelt pinnale:

Tolmuvaba gaasivooluga põlemisproduktide soojusülekande koefitsient:

Kus on gaasilise keskkonna kiirgusvõime: kus on gaaside olek väljalaskeava juures:

Siis

Soojusülekande koefitsient:

Siis näeb soojusülekande võrrand välja selline:

See. temperatuur ökonomaiseri esimese etapi väljalaskeava juures:

1.13 Regeneratiivse õhusoojendi arvutamine

1.13.1 Kuuma paki arvutamine

Õhuga neelduv soojus:

kus

juures

Õhuküttekeha keskmise õhuhulga suhe teoreetiliselt nõutavasse:

Gaaside eralduva soojuse võrrandist leiame entalpia õhusoojendi kuuma osa väljalaskeava juures:

Gaaside temperatuur kuuma osa väljalaskeava juures vastavalt tabelile 2:

Keskmine õhutemperatuur:

Keskmine gaasi temperatuur:

Temperatuuri pea:

Keskmine õhukiirus:

Gaaside keskmine kiirus:

Õhusoojendi kuuma osa keskmine seinatemperatuur:

Konvektsiooni soojusülekande koefitsient pinnalt kuumutatud keskkonnale:

Soojusülekande võrrand:

Soojusülekande võrrand:

1.13.2 Külmpakendi arvutamine

Õhusoojendi külmas osas teoreetiliselt vajalik õhu osakaal:

Külma osa soojuse neeldumine vastavalt tasakaalule:

Gaaside entalpia õhusoojendi väljalaskeava juures:

Keskmine õhutemperatuur:

Keskmine gaasi temperatuur:

Temperatuuri pea:

Õhusoojendi külma osa seina temperatuur:

Keskmine õhukiirus:

Gaaside keskmine kiirus:

Gaasidelt pinnale konvektsiooni soojusülekandetegur:

Soojusülekande võrrand:

Soojusülekande võrrand:

1.14 Aurukatla kasuteguri arvutamine

Tõhusus:

Soojuskadu suitsugaasidega:

kus on külma õhu entalpia arvestustemperatuuril ja

Siis on efektiivsus järgmine:

Arv. Allkiri nr.

Allkirjastatud ja kuupäev

Vzam. arv. Ei.

Arv. duplikaatnumber

Allkirjastatud ja kuupäev

Valgus

Leht

Lehed

FGBOU VPO "KSEU"

ITE, gr. KUP-1-09

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Valgus

Dokument nr.

Muuda .

Allkirjastatud

kuupäeva

Bahtin

Arendada .

Fedosov

Prov.

T. kontr.

Loktev

N. contr.

Galicia

Kinnitatud.

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

DP 14050 2 065 002 ПЗ

Muuda

Leht

Dokument nr.

Allkiri

kuupäeva

Leht

Katla arvutamise eripäraks on gaaside ja töövedeliku - soojuskandja, sh suitsugaaside temperatuuride vahetemperatuuride määramatus; seetõttu tehakse arvutus järjestikuste lähenduste meetodil 11043. TÜÜPILISTE ÜHENDUSTE MAANDUMISE ARVUTAMINE JA VALIK. MÕÕDEKETTIDE ARVUTAMINE 2,41 MB Kaasaegse sisemajanduse olukorra määrab riigi teaduse ja tehnika arengut määravate tööstusharude arengutase. Nende tööstusharude hulka kuuluvad eelkõige masinaehituskompleks, mis toodab kaasaegseid sõidukeid, ehitus-, tõste- ja transpordi-, teemasinaid ja muid seadmeid. 18002. Trafo põhimõõtmete arvutamine, mähiste arvutamine, tühikäigu ja lühise karakteristikute määramine 1,01 MB Käesoleva kursuse projekti eesmärk on õppida elektrimasina või trafo arvutamise ja projekteerimise põhimeetodeid. Kursuseprojektis arvutatakse trafo põhimõõtmed, arvutatakse mähised, määratakse tühikäigu ja lühise karakteristikud, arvutatakse magnetsüsteem, samuti soojusarvutus ja jahutussüsteemi arvutus. 15503. Aurusti arvutamine 338,24 KB Aurusti tüüp - I -350 Torude arv Z = 1764 Kütteauru parameetrid: Rp = 049 MPa tp = 168 0С. Aurukulu Dp = 135 t h; Üldmõõtmed: L1= 229 m L2= 236 m D1= 205 m D2= 285 m Allavoolutorud Kogus nop = 22 Diameeter dop = 66 mm Temperatuuride erinevus etapis t = 14 оС. Aurustite otstarve ja paigutus Aurustid on ette nähtud destillaadi tootmiseks, et korvata elektrijaamade auruturbiinijaamade põhitsüklis auru ja kondensaadi kadu, samuti auru genereerimiseks jaamade üldiste vajaduste ja... 1468. Reduktorite arvutus 653,15 KB Elektrimootor muudab elektrienergia mehaaniliseks energiaks, mootori võll pöörleb, kuid mootori võlli pöörete arv on töökeha kiiruse kohta väga suur. See käigukast on mõeldud pöörete arvu vähendamiseks ja pöördemomendi suurendamiseks. 1693. OSS-i hüdrauliline arvutus 103,92 KB Vesikustutussüsteem on ette nähtud tulekahju kustutamiseks või laevakonstruktsioonide jahutamiseks kompakt- või pihustusjugadega käsi- või tulekahjumonitorilt.Veekustutussüsteem peab olema paigaldatud kõikidele laevadele 14309. Auto hoolduse arvestus 338,83 KB Veeremi hooldustööde mahu arvutamiseks peate teadma: veeremi tüüpi ja kogust; auto keskmine päevane läbisõit margi järgi, veeremi töörežiim, mis määratakse veeremi liinil töötatud päevade arvu järgi 15511. maandumisarvutus 697,74 KB 2 Häire sobivuse arvutamine Ø16 P7 h6 Ava Ø16 P7 piirhälbed ja mõõtmed: Vastavalt standardile GOST 25346-89 määrame tolerantsi väärtuse IT7 = 18 µm; Vastavalt GOST 25346-89 määrame põhihälbe väärtuse: Ülemine: ES=-187=-11 Alumine hälve EI = ES IT = -11 -18 = -29 µm. Arvutame võlli maksimaalsed mõõtmed Ø16 h6: Vastavalt standardile GOST 25346-89 määrame tolerantsi väärtuse IT6 = 11 mikronit; Vastavalt standardile GOST 25346-89 määrame põhihälbe väärtuse es = 0 µm; Alumine hälve: ei = es - IT = 0 - 11 = -11 µm.1 Piir... 14535. Karusnaha saastekvootide arvutamine. töötlemine 18,46 KB Lõikerežiimide arvutamine ja valik Metalli lõikerežiim sisaldab järgmisi põhielemente, mis seda määravad: lõikesügavus t mm ettenihe S mm lõikekiiruse kohta V m min või masina spindli pöörete arv n p/min. Lähteandmed lõikerežiimi valimisel on: Andmed tooriku kohta: materjali tüüp ja selle omadused: kuju, mõõtmed ja töötlustolerantsid, lubatud vead, nõutav karedus jne. Andmed tooriku kohta: tooriku tüüp, materjali suurus ja olemus saastekvootide jaotus, tingimus ... 18689. Reaktsiooniaparaadi arvutamine 309,89 KB Arvutuste algandmed. Kursusetöö eesmärgid: - nimetatud erialade teoreetiliste ja praktiliste teadmiste süstematiseerimine, kinnistamine ja laiendamine; - praktiliste oskuste omandamine ja iseseisvuse arendamine insenertehniliste probleemide lahendamisel; - õpilaste ettevalmistamine tööks edasiste kursuste ja diplomiprojektidega SEADME SEADME JA KONSTRUKTSIOONIMATERJALIDE VALIK Seadme kirjeldus ja aparaadi tööpõhimõte Reaktsiooniaparaati nimetatakse suletud anumateks, mis on mõeldud teostamiseks ...

Katlaseade TGM-84 on konstrueeritud vastavalt U-kujulisele paigutusele ja koosneb põlemiskambrist, mis on tõusev gaasikanal, ja langevast konvektiivvõllist, mis on jagatud 2 gaasikanaliks. Horisontaalne üleminekulõõr ahju ja konvektiivšahti vahel praktiliselt puudub. Ahju ülaosas ja pöördekambris asub ekraani ülekuumendi. Konvektiivšahtis, mis on jagatud 2 gaasikanaliks, asetatakse järjestikku (piki gaase) horisontaalne ülekuumendi ja veesäästuseade. Veeökonaiseri taga on pöördkamber koos tuha vastuvõtukastidega.

Konvektsioonivõlli taha on paigaldatud kaks paralleelselt ühendatud regeneratiivõhusoojendit.

Põlemiskamber on tavapärase prismaatilise kujuga, torude telgede vaheliste mõõtmetega 6016 * 14080 mm ja see on jagatud kahe valgusega vesiekraaniga kaheks poolahjuks. Põlemiskambri külg- ja tagaseinad on varjestatud aurustitorudega, mille läbimõõt on 60 * 6 mm (teras-20), mille samm on 64 mm. Alumises osas asuvad külgekraanid on kaldega keskele, alumises osas 15-kraadise nurga all horisontaalse suhtes ja moodustavad “külma” põranda.

Kahe valgustiga ekraan koosneb ka torudest läbimõõduga 60 * 6 mm sammuga 64 mm ja sellel on torujuhtmete abil moodustatud aknad rõhu võrdsustamiseks poolahjudes. Ekraanisüsteem on riputatud varraste abil lae metallkonstruktsioonide külge ja sellel on võimalus soojuspaisumisel vabalt alla kukkuda.

Põlemiskambri lagi on tehtud horisontaalseks ja varjestatud laeülekuumendi torudega.

Põlemiskamber, mis on varustatud 18 õlipõletiga, mis asuvad esiseinal kolmes astmes. Katel on varustatud trumliga, mille siseläbimõõt on 1800 mm. Silindrilise osa pikkus on 16200 mm. Katla trumlis korraldatakse eraldamine, auru pestakse toiteveega.

Ülekuumendite skemaatiline diagramm

Katla TGM-84 ülekuumendi on soojustaju olemuselt kiirgus-konvektiivne ja koosneb järgmisest 3 põhiosast: kiirgus-, ekraan- ehk poolkiirgus- ja konvektiivne.

Kiirgusosa koosneb seina- ja laeülekuumendist.

Poolkiirgusülekuumendi koosneb 60 standardiseeritud ekraanist. Horisontaalset tüüpi konvektiivne ülekuumendi koosneb 2 osast, mis on paigutatud veesäästja kohal oleva laskumistoru 2 gaasikanalisse.

Põlemiskambri esiseinale on paigaldatud seinale paigaldatud ülekuumendi, mis on valmistatud kuue transporditava toruploki kujul läbimõõduga 42 * 55 (teras 12 * 1MF).

Lae väljalaskekamber p / p koosneb 2 kokku keevitatud kollektorist, mis moodustavad ühise kambri, üks iga poolahju jaoks. Põlemiskamber p / p on üks ja koosneb 6 kokku keevitatud kollektorist.

Ekraani ülekuumendi sisse- ja väljalaskekambrid asuvad üksteise kohal ja on valmistatud torudest läbimõõduga 133*13 mm.

Konvektiivne ülekuumendi on valmistatud Z-kujulise skeemi järgi, st. aur siseneb esiseinast. Iga p / p koosneb 4 ühekäigulisest mähist.

Auru ülekuumenemise juhtseadmed hõlmavad kondensatsiooniseadet ja sissepritsega ülekuumendiid. Sissepritsega ülekuumendid paigaldatakse ekraaniülekuumendite ette ekraanide lõikesse ja konvektiivülekuumendi lõikesse. Gaasiga töötamisel töötavad kõik aurusoojendid, kütteõliga töötamisel ainult see, mis on paigaldatud konvektiivse p / p sektsiooni.

Terasest spiraalvee ökonomaiser koosneb 2 osast, mis on paigutatud allapoole suunatud konvektiivvõlli vasakusse ja paremasse gaasikanalisse.

Iga ökonomaiseri osa koosneb 4 kõrguspaketist. Igas pakendis on kaks plokki, igas plokis on 56 või 54 neljasuunalist pooli, mis on valmistatud torudest läbimõõduga 25 * 3,5 mm (teras20). Mähised paiknevad paralleelselt katla esiosaga ruudukujuliselt 80 mm sammuga. Ökonaiseri kollektorid tuuakse väljapoole konvektsioonišahti.

Katel on varustatud 2 regeneratiivse pöörleva õhusoojendiga RVP-54.

Koostanud: M.V. KALMYKOV UDC 621.1 Katla TGM-84 konstruktsioon ja töö: meetod. ukaz. / Samar. olek tehnika. un-t; Comp. M.V. Kalmõkov. Samara, 2006. 12 lk. Vaadeldakse TGM-84 katla peamisi tehnilisi omadusi, paigutust ja konstruktsiooni ning selle tööpõhimõtet. Antud on katlasõlme paigutuse joonised koos abiseadmetega, katla ja selle komponentide üldvaade. Esitatakse katla auru-vee teekonna skeem ja selle töö kirjeldus. Metoodilised juhendid on mõeldud eriala 140101 "Soojuselektrijaamad" üliõpilastele. Il. 4. Bibliograafia: 3 nimetust. Avaldatud SamSTU toimetuse ja kirjastusnõukogu otsusega 0 KATLA SÜKSUSE PÕHIOMADUSED Katlaüksused TGM-84 on ette nähtud kõrgsurveauru tootmiseks gaasilise kütuse või kütteõli põletamise teel ning on ette nähtud järgmistele parameetritele: Auru nimivõimsus … …………………………. Töörõhk trumlis ………………………………………… Auru töörõhk peaauruklapi taga ……………. Ülekuumutatud auru temperatuur …………………………………………. Toitevee temperatuur ……………………………………… Kuuma õhu temperatuur a) kütteõli põlemisel ……………………………………………. b) gaasi põletamisel ……………………………………………. 420 t/h 155 kuni 140 kuni 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C See koosneb põlemiskambrist, mis on tõusev gaasikanal ja laskuv konvektiivvõll (joonis 1). Põlemiskamber on jagatud kahe valgusega ekraaniga. Kummagi külgsõela alumine osa läheb kergelt kaldega koldesõelaks, mille alumised kollektorid on kinnitatud topeltvalgusekraani kollektorite külge ja liiguvad koos soojusdeformatsioonidega katla süütamise ja seiskamise ajal. Kahe valgusega ekraani olemasolu tagab suitsugaaside intensiivsema jahutamise. Sellest lähtuvalt valiti selle katla ahju mahu termiline pinge oluliselt kõrgemaks kui söetolmutusseadmetes, kuid madalam kui teistes standardsuurustes gaasiõlikateldes. See hõlbustas kahe valgusega ekraani torude töötingimusi, mis tajuvad kõige rohkem soojust. Ahju ülemises osas ja pöördkambris on poolkiirgusekraani ülekuumendi. Konvektiivšahtis on horisontaalne konvektiivülekuumendi ja veesäästuseade. Veeökonaiseri taga on kamber haavlipuhastuse vastuvõtukastidega. Pärast konvektiivvõlli paigaldatakse kaks paralleelselt ühendatud RVP-54 tüüpi regeneratiivset õhusoojendit. Katel on varustatud kahe VDN-26-11 puhuriga ja kahe D-21 väljatõmbeventilaatoriga. Katlat rekonstrueeriti korduvalt, mille tulemusena ilmus mudel TGM-84A ja seejärel TGM-84B. Eelkõige võeti kasutusele ühtsed ekraanid ja saavutati ühtlasem auru jaotus torude vahel. Suurendati auruülekuumendi konvektiivse osa horisontaalsetes virnades olevate torude põikisuunalist sammu, vähendades sellega selle musta õliga saastumise tõenäosust. 2 0 R ja s. 1. Gaasiõlikatla TGM-84 piki- ja põikilõiked: 1 – põlemiskamber; 2 - põletid; 3 - trummel; 4 - ekraanid; 5 - konvektiivne ülekuumendi; 6 - kondensatsiooniseade; 7 – ökonomaiser; 11 - haavlipüüdja; 12 - kaugeraldustsüklon Esimese modifikatsiooni TGM-84 katlad olid varustatud 18 õli-gaasipõletiga, mis paiknesid kolmes reas põlemiskambri esiseinal. Praegu on paigaldatud kas neli või kuus suurema tootlikkusega põletit, mis lihtsustab katelde hooldust ja remonti. PÕLETI SEADMED Põlemiskamber on varustatud 6 õli-gaasipõletiga, mis on paigaldatud kahele astmele (2 järjestikuse kolmnurga kujul, ülaosas, esiseinal). Alumise astme põletite kõrgus on 7200 mm, ülemise astme põletite kõrgus on 10200 mm. Põletid on ette nähtud gaasi ja kütteõli eraldi põletamiseks, keerisega, ühevoolulised tsentraalse gaasijaotusega. Alumise astme äärmised põletid on poolahju telje poole pööratud 12 kraadi võrra. Kütuse õhuga segunemise parandamiseks on põletitel juhtlabad, mille kaudu õhk keeratakse. Mehaanilise pihustiga õlidüüsid on paigaldatud piki põletite telge kateldele, õlidüüsi silindri pikkus on 2700 mm. Ahju konstruktsioon ja põletite paigutus peavad tagama stabiilse põlemisprotsessi, selle juhtimise ning välistama ka halvasti ventileeritavate alade tekkimise. Gaasipõletid peavad töötama stabiilselt, ilma leegi eraldumise ja sähvatuseta katla soojuskoormuse reguleerimisvahemikus. Kateldel kasutatavad gaasipõletid peavad olema sertifitseeritud ja neil peavad olema tootjapassid. AHJUKAMB Prismakamber on jagatud kahe valgusega ekraaniga kaheks poolahjuks. Põlemiskambri maht on 1557 m3, põlemismahu soojuspinge on 177000 kcal/m3 tunnis. Kambri külg- ja tagaseinad on varjestatud 60×6 mm läbimõõduga aurustitorudega, mille samm on 64 mm. Alumises osas asuvad külgsõelad on kallakuga küttekolde keskosa suunas 15 kraadise kaldega horisontaali suhtes ja moodustavad kolde. Auru-vee segu kihistumise vältimiseks veidi horisontaalsuunas kaldu olevates torudes kaetakse kolde moodustavad külgsõelte sektsioonid šamotttelliste ja kromiitmassiga. Ekraanisüsteem on riputatud varraste abil lae metallkonstruktsioonide külge ja sellel on võimalus soojuspaisumisel vabalt alla kukkuda. Aurustussõelte torud keevitatakse kokku D-10 mm vardaga kõrguse vahega 4-5 mm. Põlemiskambri ülemise osa aerodünaamika parandamiseks ja tagumiste ekraanikambrite kaitsmiseks kiirguse eest moodustavad ülaosas oleva tagumise ekraani torud 1,4 m üleulatusega äärise ahju. % tagumise ekraani torudest. 3 Et vähendada ebaühtlase kuumutamise mõju ringlusele, on kõik ekraanid sektsioonid. Kahe valgustusega ja kahe küljeekraaniga on kummalgi kolm tsirkulatsiooniahelat, tagumisel ekraanil kuus. Katlad TGM-84 töötavad kaheastmelise aurustamisskeemiga. Esimene aurustamise etapp (puhas kamber) sisaldab trumlit, tagumisi paneele, kahe valgusega ekraane, 1. ja 2. külgekraani paneelide esiosast. Teine aurustusaste (soolakamber) sisaldab 4 kaugtsüklonit (kaks mõlemal küljel) ja kolmandaid külgekraanide paneele eestpoolt. Tagumise ekraani kuue alumisse kambrisse juhitakse vett trumlist 18 äravoolutoru kaudu, kolm igasse kollektorisse. Iga 6 paneeli sisaldab 35 ekraanitoru. Torude ülemised otsad on ühendatud kambritega, millest auru-vee segu siseneb 18 toru kaudu trumlisse. Kahe valgustusega ekraanil on poolahjudes rõhu ühtlustamiseks torustikuga moodustatud aknad. Kahekordse kõrgusega sõela kolme alumisse kambrisse siseneb vesi trumlist 12 truubitoru kaudu (iga kollektori kohta 4 toru). Otsapaneelidel on kummaski 32 sõelatoru, keskmisel 29 toru. Torude ülemised otsad on ühendatud kolme ülemise kambriga, millest juhitakse 18 toru kaudu auru-vee segu trumlisse. Vesi voolab trumlist läbi 8 äravoolutoru külgsõelte nelja eesmise alumisse kollektorisse. Kõik need paneelid sisaldavad 31 ekraanitoru. Sõeltorude ülemised otsad on ühendatud 4 kambriga, millest auru-vee segu siseneb 12 toru kaudu trumlisse. Soolakambrite alumised kambrid toidetakse 4 kaugtsüklonist läbi 4 äravoolutoru (üks toru igast tsüklonist). Soolakambri paneelid sisaldavad 31 sõelatoru. Sõeltorude ülemised otsad on ühendatud kambritega, millest auru-vee segu siseneb 8 toru kaudu 4 kaugemasse tsüklonisse. TRUMLI JA ERALDUSSEADME Trumli siseläbimõõt on 1,8 m ja pikkus 18 m. Kõik trumlid on valmistatud lehtterasest 16 GNM (mangaan-nikkel-molübdeenteras), seinapaksus 115 mm. Trumli kaal umbes 96600 kg. Katla trummel on loodud selleks, et tekitada katlas loomulik veeringlus, puhastada ja eraldada sõelatorudes tekkiv aur. Aurustamise 1. etapi auru-vee segu eraldamine korraldatakse trumlis (2. aurustamisetapi eraldamine toimub kateldel 4 kaugtsüklonis), kogu aur pestakse toiteveega, millele järgneb niiskuse püüdmine. aurust. Kogu trummel on puhas kamber. Ülemistest kollektoritest (v.a. soolasektsioonide kollektorid) tulev auru-vee segu siseneb kahelt poolt trumlisse ja siseneb spetsiaalsesse jaotuskasti, kust see suunatakse tsüklonitesse, kus toimub auru esmane eraldamine veest. Katelde trumlitesse on paigaldatud 92 tsüklonit - 46 vasakpoolset ja 46 paremat. 4 Tsüklonide auru väljalaskeavale paigaldatakse horisontaalsed plaatseparaatorid, millest läbinud aur siseneb mullitamis-pesuseadmesse. Siin, puhta kambri pesuseadme all, antakse auru välistest tsüklonitest, mille sees on korraldatud ka auru-vee segu eraldamine. Aur, läbides mullitus-loputusseadme, siseneb perforeeritud lehte, kus aur eraldatakse ja voolu ühtlustatakse samaaegselt. Pärast perforeeritud lehe läbimist juhitakse aur läbi 32 auru väljalasketoru seinale paigaldatud ülekuumendi sisendkambritesse ja 8 toru kaudu kondensaadisõlme. Riis. 2. Kaheastmeline aurustusskeem kaugtsüklonitega: 1 – trummel; 2 - kaugtsüklon; 3 - tsirkulatsiooniahela alumine kollektor; 4 - auru genereerivad torud; 5 - vihmaveetorud; 6 - toitevee varustamine; 7 – puhastusvee väljalaskeava; 8 - vee möödavoolutoru trumlist tsüklonini; 9 - auru möödavoolutoru tsüklonist trumlisse; 10 - auru väljalasketoru seadmest Umbes 50% toiteveest juhitakse mullitus-loputusseadmesse ja ülejäänud osa juhitakse läbi jaotuskollektori veetaseme all olevasse trumlisse. Keskmine veetase trumlis on 200 mm allpool selle geomeetrilist telge. Lubatud tasemekõikumised trumlis 75 mm. Soolsuse võrdsustamiseks katelde soolasektsioonides viidi üle kaks truubi, nii et parem tsüklon toidab soolasektsiooni alumist vasakut kollektorit ja vasakpoolne toidab paremat. 5 AURUÜLEKUJUTI KONSTRUKTSIOON Ülekuumendi küttepinnad paiknevad põlemiskambris, horisontaalses lõõris ja langetusvõllis. Ülekuumendi skeem on topeltvooluga mitmekordse segamise ja auru ülekandmisega kogu katla laiuse ulatuses, mis võimaldab ühtlustada üksikute spiraalide soojusjaotust. Soojuse tajumise olemuse järgi jaguneb ülekuumendi tinglikult kaheks: kiirgus- ja konvektiivseks. Kiirgusosa sisaldab seinale paigaldatavat ülekuumendi (SSH), esimest ekraanide rida (SHR) ja osa laeülekuumendist (SHS), mis varjestab põlemiskambri lage. Konvektiivsele - teine ​​ekraanirida, laeülekuumendi osa ja konvektiivülekuumendi (KPP). Kiirgusseinale paigaldatud ülekuumendi tuumaelektrijaama torud varjestavad põlemiskambri esiseina. TEJ koosneb kuuest paneelist, millest kahel on 48 toru ja ülejäänutel 49 toru, torude vahe on 46 mm. Igal paneelil on 22 allavoolutoru, ülejäänud on üles. Sisse- ja väljalaskekollektorid asuvad mitteköetavas piirkonnas põlemiskambri kohal, vahekollektorid asuvad mitteköetavas piirkonnas põlemiskambri all. Ülemised kambrid riputatakse varraste abil lae metallkonstruktsioonide külge. Torud on kinnitatud 4 kõrgust ja võimaldavad paneelide vertikaalset liikumist. Laeülekuumendi Lae ülekuumendi asub ahju ja horisontaallõõri kohal, koosneb 394 torust, mis on paigutatud 35 mm sammuga ja on ühendatud sisse- ja väljalaskekollektoritega. Ekraani ülekuumendi Ekraani ülekuumuti koosneb kahest reast vertikaalsetest ekraanidest (igas reas 30 sõela), mis paiknevad põlemiskambri ja pöördlõõri ülemises osas. Ekraanide vaheline samm 455 mm. Ekraan koosneb 23 sama pikkusega mähist ja kahest kollektorist (sisse- ja väljalaskeava), mis on paigaldatud horisontaalselt kütmata alale. Konvektiivülekuumendi Horisontaalset tüüpi konvektiivülekuumendi koosneb vasakpoolsest ja paremast osast, mis paiknevad veesäästuja kohal olevas laskumistorus. Kumbki pool on omakorda jagatud kaheks sirgjooneliseks etapiks. 6 KATLA AURUTEE Küllastunud aur katla trumlist 12 auru möödavoolutoru kaudu siseneb TEJ ülemistesse kollektoritesse, kust liigub läbi 6 paneeli keskmiste torude alla ja siseneb 6 alumisse kollektorisse, misjärel tõuseb see läbi TEJ ülemiste kollektorite. ülemistesse kollektoritesse 6 paneeli välistorud, millest 12 kütmata toru on suunatud laeülekuumendi sisselaskekollektoritesse. Edasi liigub aur kogu katla laiuses mööda laetorusid ja siseneb konvektiivlõõri tagaseina juures asuvasse ülekuumendi väljalaskeavadesse. Nendest kollektoritest jagatakse aur kaheks vooluks ja suunatakse 1. astme aurutite kambritesse ning seejärel välimiste ekraanide kambritesse (7 vasakul ja 7 paremal), mille läbimise järel sisenevad mõlemad auruvoolud. 2. astme vaheauruti, vasak ja parem. I ja II astme aurutites kantakse aur vasakult küljelt paremale ja vastupidi, et vähendada gaasi nihkest tingitud termilist tasakaalustamatust. Pärast teise sissepritse vahepealsetest aurutitest väljumist siseneb aur keskmiste ekraanide (8 vasakut ja 8 paremat) kollektoritesse, mille kaudu see suunatakse kontrollpunkti sisselaskekambritesse. Käigukasti ülemise ja alumise osa vahele on paigaldatud III astme aurutid. Seejärel suunatakse ülekuumutatud aur aurutoru kaudu turbiinidesse. Riis. 3. Katla ülekuumendi skeem: 1 - katla trummel; 2 - kiirguse kahesuunaline kiirgustoru paneel (ülemised kollektorid on tinglikult näidatud vasakul ja alumised kollektorid paremal); 3 - laepaneel; 4 - sissepritsega ülekuumuti; 5 – vee auru sissepritse koht; 6 - äärmuslikud ekraanid; 7 - keskmised ekraanid; 8 - konvektiivsed paketid; 9 – auru väljalaskeava boilerist 7 KONDENSAATSÜSTEEM JA SISSESÜSTEEMI JAHUTUSED Oma kondensaadi saamiseks on boiler varustatud 2 kondensaadisõlmega (üks mõlemal küljel), mis paiknevad katla laes konvektiivosa kohal. Need koosnevad 2 jaotuskollektorist, 4 kondensaatorist ja kondensaadikollektorist. Iga kondensaator koosneb kambrist D426×36 mm. Kondensaatorite jahutuspinnad moodustavad toruplaadi külge keevitatud torud, mis jagunevad kaheks osaks ja moodustavad vee väljalaskeava ja vee sisselaskekambri. Küllastunud aur katla trumlist suunatakse 8 toru kaudu nelja jaotuskollektorisse. Igast kollektorist juhitakse aur kahte kondensaatorisse torude kaudu, mis on igasse kondensaatorisse 6 toruga. Katla trumlist tuleva küllastunud auru kondenseerumine toimub selle jahutamisel toiteveega. Toitevesi pärast vedrustussüsteemi tarnimist veevarustuskambrisse, läbib kondensaatorite torusid ja väljub drenaažikambrisse ja sealt edasi veesäästuseadmesse. Trumlist tulev küllastunud aur täidab torudevahelise aururuumi, puutub nendega kokku ja kondenseerub. Igast kondensaatorist 3 toru kaudu tekkiv kondensaat siseneb kahte kollektorisse, sealt juhitakse see läbi regulaatorite vasakpoolse ja parema sissepritse aurutitesse I, II, III. Kondensaadi sissepritse on tingitud rõhust, mis tekib Venturi toru erinevusest ja rõhu langusest ülekuumendi auruteel trumlist sissepritsepunktini. Kondensaat juhitakse Venturi toru õõnsusse läbi 24 6 mm läbimõõduga ava, mis asuvad toru kitsas kohas ümbermõõdu ümber. Katla täiskoormusel töötav Venturi toru vähendab aururõhku, suurendades selle kiirust süstimiskohas 4 kgf / cm2 võrra. Ühe kondensaatori maksimaalne võimsus 100% koormuse ning auru ja toitevee projekteerimisparameetrite juures on 17,1 t/h. VEESKONOMISER Terasest serpentiinist veesäästuseade koosneb 2 osast, mis paiknevad vastavalt langetusvõlli vasakus ja paremas osas. Iga ökonomaiseri osa koosneb 4 plokist: alumisest, 2 keskmisest ja ülemisest. Plokkide vahele tehakse avad. Veesäästuseade koosneb 110 spiraalipaketist, mis on paigutatud paralleelselt katla esiküljega. Plokkides olevad poolid on jaotatud sammuga 30 mm ja 80 mm. Keskmine ja ülemine plokk paigaldatakse lõõris paiknevatele taladele. Gaasikeskkonna eest kaitsmiseks on need talad kaetud isolatsiooniga, mis on kaitstud haavelpuhastusmasina löögi eest 3 mm paksuste metalllehtedega. Alumised plokid riputatakse talade külge nagide abil. Nakid võimaldavad remondi ajal poolide pakendit eemaldada. 8 Veesäästuseadme sisse- ja väljalaskekambrid asuvad väljaspool gaasikanaleid ja on kinnitatud kronsteinidega katla raami külge. Veesäästutalasid jahutatakse (talade temperatuur süütamise ajal ja töötamise ajal ei tohi ületada 250 °C), varustades neisse puhuriventilaatorite rõhult külma õhku, õhu väljalaskega ventilaatorite imikastidesse. ÕHUSOOJEND Katlaruumi on paigaldatud kaks regeneratiivset õhusoojendit RVP-54. Regeneratiivne õhusoojendi RVP-54 on vastuvoolu soojusvaheti, mis koosneb pöörlevast rootorist, mis on ümbritsetud fikseeritud korpuse sees (joonis 4). Rootor koosneb 5590 mm läbimõõduga ja 2250 mm kõrgusest 10 mm paksusest terasplekist ja 600 mm läbimõõduga rummust valmistatud kestast, samuti radiaalsetest ribidest, mis ühendavad rummu kestaga, jagades rootor 24 sektoriks. Iga sektor on jagatud vertikaalsete lehtedega P-ks ja s-ks. Joonis 4. Regeneratiivse õhusoojendi ehitusskeem: 1 – kanal; 2 - trummel; 3 - keha; 4 - täidis; 5 - võll; 6 - laager; 7 - tihend; 8 - elektrimootor kolm osa. Neisse asetatakse küttelehtede sektsioonid. Sektsioonide kõrgus on paigaldatud kahes reas. Ülemine rida on rootori kuum osa, mis on valmistatud vahetükist ja gofreeritud lehtedest, paksusega 0,7 mm. Alumine sektsioonide rida on rootori külm osa ja see on valmistatud 1,2 mm paksustest sirgetest vahelehtedest. Külma otsa tihend on korrosioonile vastuvõtlikum ja seda saab hõlpsasti asendada. Rootori rummu seest läbib õõnesvõll, mille alumises osas on äärik, millele rootor toetub, rummu on kinnitatud ääriku külge naastudega. RVP-l on kaks katet - ülemine ja alumine, neile on paigaldatud tihendusplaadid. 9 Soojusvahetusprotsess viiakse läbi rootori täidise soojendamise teel gaasivoolus ja jahutamisega õhuvoolus. Kuumutatud pakendi järjestikune liikumine gaasivoolust õhuvooluni toimub rootori pöörlemise tõttu sagedusega 2 pööret minutis. Igal ajahetkel on rootori 24 sektorist 13 sektorit gaasiteel, 9 sektorit - õhuteel lülitatakse kaks sektorit töölt välja ja on kaetud tihendusplaatidega. Õhusoojendis kasutatakse vastuvoolu põhimõtet: õhk juhitakse sisse väljalaske poolt ja väljastatakse gaasi sisselaske poolelt. Õhusoojendi on ette nähtud kütteõlil töötades õhu soojendamiseks 30–280 °С ja gaaside jahutamiseks 331 °С kuni 151 °С. Regeneratiivsete õhusoojendite eeliseks on nende kompaktsus ja väike kaal, peamiseks puuduseks õhu märkimisväärne ülevool õhupoolelt gaasipoolele (standardne õhuimemisvõime on 0,2–0,25). KATLA RAAM Katla karkass koosneb terassammastest, mis on ühendatud horisontaalsete talade, sõrestike ja traksidega ning on mõeldud trumli, kõikide küttepindade, kondensaadisõlme, voodri, isolatsiooni ja hooldusplatvormide raskusest tulenevate koormuse vastuvõtmiseks. Katla karkass on keevitatud vormitud valtsmetallist ja lehtterasest. Karkassambad kinnitatakse katla maa-aluse raudbetoonvundamendi külge, sammaste alus (kinga) valatakse betooniga. PAIGALDAMINE Põlemiskambri vooder koosneb tulekindlast betoonist, koveliitplaatidest ja tihendusmagneesiumkrohvist. Voodri paksus on 260 mm. See on paigaldatud kilpide kujul, mis kinnitatakse katla raami külge. Lae vooder koosneb 280 mm paksustest paneelidest, mis asetsevad vabalt ülekuumendi torudel. Paneelide struktuur: peale kantud tulekindla betooni kiht paksusega 50 mm, soojusisolatsiooni betooni kiht paksusega 85 mm, kolm kihti koveliitplaate, kogupaksus 125 mm ja tihenduskiht magneesiumoksiidkattekihti paksusega 20 mm metallvõrgule. Tagurduskambri vooder ja konvektsioonivõll on paigaldatud kilpidele, mis omakorda on kinnitatud katla raami külge. Pöördekambri voodri kogupaksus on 380 mm: tulekindel betoon - 80 mm, soojusisoleeriv betoon - 135 mm ja neli kihti koveliitplaate, igaüks 40 mm. Konvektiivülekuumendi vooder koosneb ühest kihist soojusisolatsioonibetooni paksusega 155 mm, tulekindla betooni kihist - 80 mm ja neljast kihist koveliitplaatidest - 165 mm. Plaatide vahel on soveliitmastiksi kiht paksusega 2÷2,5 mm. Veesäästuseadme 260 mm paksune vooder koosneb tulekindlast ja soojusisolatsioonist betoonist ning kolmest kihist koveliitplaatidest. OHUTUSMEETMED Katlasõlmede töötamisel tuleb järgida kehtivaid Rostekhnadzori poolt heaks kiidetud "Auru- ja kuumaveekatelde projekteerimise ja ohutu kasutamise eeskirju" ning "Kütteõliga töötavate katlajaamade plahvatusohutuse tehnilisi nõudeid". ja maagaas“, samuti kehtivad „Elektrijaamade soojuselektriseadmete hoolduse ohutuseeskirjad“. Bibliograafiline loetelu 1. TPP VAZ-i elektrikatla TGM-84 kasutusjuhend. 2. Meiklyar M.V. Kaasaegsed katlaseadmed TKZ. M.: Energia, 1978. 3. A. P. Kovaljov, N. S. Lelejev, T. V. Vilenski. Aurugeneraatorid: õpik ülikoolidele. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 Katla TGM-84 konstruktsioon ja töö Koostanud Maksim Vitalievich KALMYKOV Toimetaja N.V. Versh i nina Tehniline toimetaja G.N. Shan'kov Allkirjastatud avaldamiseks 20.06.06. Formaat 60×84 1/12. Ofsetpaber. Ofsettrükk. R.l. 1.39. Seisukord.kr.-ott. 1.39. Uch.-toim. l. 1.25 Tiraaž 100. Lk - 171. ______________________________________________________________________________________________________ Riiklik erialane kõrgharidusasutus "Samara State Technical University" 432100. Samara, tn. Molodogvardeyskaya, 244. Peahoone 12

M. A. Taimarov, A. V. Simakov

MODERNISEERIMIS- JA TÄIENDUSTESTITE TULEMUSED

KATLA TGM-84B SOOJUSVÄLJUND

Võtmesõnad: aurukatel, katsed, soojusvõimsus, nimiauruvõimsus, gaasi langevad avad.

Töö käigus selgus katseliselt, et katla TGM-84B konstruktsioon võimaldab suurendada selle auruvõimsust 6,04% ja viia see 447 t/h, suurendades teise rea gaasivarustusavade läbimõõtu. tsentraalne gaasivarustustoru.

Märksõnad: Aurukatel, test, soojusvõimsus, nimivõimsus, gaasi andmise augud.

Töös on katseliselt leitud, et katla TGM-84B konstruktsioon võimaldab suurendada selle võimsust 6,04% ja viimistleda kuni 447 t/h läbimõõdu suurendamise teel tsentraalse gaasitoru teise numbri avade gaasitoru. .

Sissejuhatus

Katel TGM-84B projekteeriti ja toodeti 10 aastat varem kui katel TGM-96B, mil Taganrogi katlatehasel puudusid suured praktilised ja projekteerimiskogemused suure võimsusega katelde projekteerimisel, valmistamisel ja käitamisel. Sellega seoses tehti soojust vastuvõtvate ekraaniküttepindade pindala märkimisväärne reserv, mille jaoks, nagu näitas kogu TGM-84B katelde kasutamise kogemus, pole vajadust. Ka TGM-84B katelde põletite jõudlus vähenes gaasi väljalaskeavade väiksema läbimõõdu tõttu. Taganrogi katlatehase esimese tehasejoonise järgi on põletites olevad teise rea gaasi väljalaskeavad ette nähtud 25 mm läbimõõduga ning hiljem töökogemuse põhjal ahjude soojustiheduse suurendamiseks see läbimõõt. teise rea gaasiväljundid suurendati 27 mm-ni. Siiski on veel varu põletite gaasi väljalaskeavade läbimõõdu suurendamiseks, et suurendada TGM-84B katelde auruvõimsust.

Uurimisprobleemi asjakohasus ja püstitus

Lühiajaliselt 5 ... .10 aasta jooksul suureneb järsult vajadus soojuse ja elektri järele. Energiatarbimise kasv on ühelt poolt seotud välismaiste tehnoloogiate kasutamisega nafta, gaasi, puidu ja metallurgiatoodete süvatöötlemiseks otse Venemaa territooriumil ning teiselt poolt pensionile jäämisega ja võimsuse vähenemine, mis on tingitud olemasoleva soojus- ja elektritootmisseadmete pargi füüsilisest halvenemisest. Soojusenergia tarbimine kütteks suureneb.

Kasvava energiaressursside nõudluse kiireks rahuldamiseks on kaks võimalust:

1. Uute soojus- ja elektritootmisseadmete kasutuselevõtt.

2. Olemasolevate tööseadmete moderniseerimine ja rekonstrueerimine.

Esimene suund nõuab suuri investeeringuid.

Soojust ja elektrit tootvate seadmete võimsuse suurendamise teises suunas on kulud seotud võimsuse suurendamiseks vajaliku rekonstrueerimise ja pealisehituse mahuga. Soojust ja elektrit tootvate seadmete võimsuse suurendamise teise suuna kasutamisel on kulud keskmiselt 8 korda odavamad kui uute võimsuste kasutuselevõtul.

Katla TGM-84 B võimsuse suurendamise lahenduse tehnilised ja projekteerimisvõimalused

Katla TGM-84B disainifunktsiooniks on kahe valgusega ekraani olemasolu.

Kahe valgustusega ekraan tagab suitsugaaside intensiivsema jahutamise kui gaasiõlikatlas TGM-9bB, mis on jõudluselt sarnane ja millel puudub kahe valgusega ekraan. Katla ahjude TGM-9bB ja TGM-84B mõõtmed on peaaegu samad. Disainid, välja arvatud kahe valgusega ekraani olemasolu boileris TGM-84B, on samuti samad. Katla TGM-84B nimiauruvõimsus on 420 t/h ja katla TGM-9bB nimiauruvõimsus on 480 t/h. TGM-9b boileril on 4 põletit kahes astmes. Katlal TGM-84B on 6 põletit kahes astmes, kuid need põletid on vähem võimsad kui TGM-9bB katlas.

Katelde TGM-84B ja TGM-9bB peamised võrdlevad tehnilised omadused on toodud tabelis 1.

Tabel I – Katelde TGM-84B ja TGM-96B võrdlevad tehnilised omadused

Näidikute nimetus TGM-84B TGM-96B

Auruvõimsus, t/h 420 480

Ahju maht, m ​​16x6,2x23 16x1,5x23

Kahe valgustusega ekraan Jah Ei

Põleti nimisoojusvõimsus gaasi põletamisel, MW 50,2 88,9

Põletite arv, tk. b 4

Põletite kogusoojusvõimsus, MW 301,2 355,6

Gaasi kulu, m3/h 33500 36800

Gaasi nimirõhk põletite ees gaasitemperatuuril (t = -0,32 0,32

4 °С), kg/cm2

Õhurõhk põleti ees, kg/m2 180 180

Vajalik õhukulu puhumisel nimiauruga 3/ koormus, tuh m3/tund 345,2 394,5

Suitsueemaldite nõutav jõudlus nominaalaurusel 3 / 399,5 456,6

koormus, tuhat m / tunnis

Passi nominaalne koguvõimsus 2 puhuri VDN-26-U, tuh m3/tunnis 506 506

Passi nominaalne koguvõimsus 2 suitsuärasti D-21,5x2U, tuh m3/tund 640 640

Tabelist. 1 on näha, et vajaliku aurukoormuse 480 t/h õhuvoolu osas tagavad kaks VDN-26-U ventilaatorit varuga 22%, põlemisproduktide eemaldamise osas aga kaks suitsuärastit D-21,5x2U. marginaaliga 29%.

Tehnilised ja disainilahendused katla TGM-84B soojusvõimsuse suurendamiseks

KSPEU katlapaigaldiste osakonnas tehti tööd katla TGM-84B soojusvõimsuse suurendamiseks st. Nr 10 NchTPP. Tehti termohüdrauliline arvutus

tsentraalse gaasivarustusega põletid, aerodünaamilised ja soojusarvutused tehti gaasivarustusavade läbimõõdu suurendamisega.

Katlal TGM-84B jaamaga nr 10, esimese (madalama) astme põletitel nr 1,2,3,4 ja teise astme nr 5.6, 6 olemasolevast 12 gaasiväljundist 2. rida läbimõõdust 027 mm kuni 029 mm läbimõõduni. Mõõdeti katla nr 10 langevaid vooluhulka, leegi temperatuuri ja muid tööparameetreid (tabel 2). Põletite ühiksoojusvõimsus kasvas 6,09% ja oli hõõrdumise eelse 301,2 MW asemel 332,28 MW. Aurutoodang kasvas 6,04% ja ulatus hõõrdumise eelse 420 t/h asemel 447 t/h.

Tabel 2 - Katla TGM-84B st näitajate võrdlus. Nr 10 NchCHP enne ja pärast põleti rekonstrueerimist

Katla näidikud TGM-84B nr 10 NchTPP Ava läbimõõt 02? Ava läbimõõt 029

Ühe põleti soojusvõimsus, MW 50,2 55,58

Ahju soojusvõimsus, MW 301,2 332,28

Ahju soojusvõimsuse tõus,% - 6,09

Katla auruvõimsus, t/h 420 441

Aurutoodangu kasv, % - 6,04

Moderniseeritud katelde arvutused ja katsetused ei näidanud gaasijoa eraldumist gaasivarustusavadest madala aurukoormuse korral.

1. 2. rea gaasi etteandeavade läbimõõdu suurendamine põletitel 27 mm-lt 29 mm-le ei põhjusta gaasivoolu häireid madalatel koormustel.

2. Katla TGM-84B moderniseerimine gaasivarustuse ristlõikepindala suurendamise teel

avad 0,205 m-lt 0,218 m-le võimaldasid gaasipõlemisel tõsta nominaalauruvõimsust 420 t/h-lt 447 t/h-ni.

Kirjandus

1. Taimarov, M.A. Suure võimsusega ja ülekriitiliste elektrijaamade katlad 1. osa: õppejuhend / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. Kaasan: Kaasan. olek energiat un-t, 2009. - 152 lk.

2. Taimarov, M.A. Põletiseadmed / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. - Kaasan: Kaasan. olek energiat un-t, 2007. - 147 lk.

3. Taimarov, M.A. Labori töötuba kursusel "Katlad ja aurugeneraatorid" / M.A. Taimarov. - Kaasan: Kaasan. olek energiat un-t, 2004. - 107 lk.

© M. A. Taimarov - Dr. Sci. teadused, prof., juhataja. kohvik KSPEU katlajaamad ja aurugeneraatorid, [e-postiga kaitstud]; A. V. Simakov – Ph.D. sama osakond.

Objekti kirjeldus.

Täisnimi:“Automatiseeritud koolituskursus “Katelagregaadi TGM-96B kasutamine kütteõli ja maagaasi põletamisel”.

Sümbol:

Väljalaskeaasta: 2007.

Katlaüksuse TGM-96B käitamise automatiseeritud koolituskursus töötati välja seda tüüpi katlajaamade teenindava personali koolitamiseks ning see on vahend koostootmisjaama personali väljaõppeks, eksamieelseks koolituseks ja eksamitestimiseks.

AUK on koostatud TGM-96B katelde töös kasutatava regulatiivse ja tehnilise dokumentatsiooni alusel. See sisaldab tekstilist ja graafilist materjali õpilaste interaktiivseks õppimiseks ja testimiseks.

See AUC kirjeldab TGM-96B katelde põhi- ja abiseadmete konstruktsiooni ja tehnoloogilisi omadusi, nimelt: põlemiskamber, trummel, ülekuumendi, konvektsioonivõll, jõuallikas, tõmbeseadmed, auru ja vee temperatuuri reguleerimine jne. .

Arvesse võetakse katlajaama käivitus-, tava-, avarii- ja seiskamisrežiime, samuti peamisi töökindluse kriteeriume aurutorustike, ekraanide ja muude katla elementide kütmisel ja jahutamisel.

Käsitletakse katla automaatjuhtimise süsteemi, kaitsete, blokeeringute ja häirete süsteemi.

Määratud on seadmete ülevaatusele, katsetamisele, remondile lubamise kord, ohutusreeglid ning plahvatus- ja tuleohutus.

AUC koosseis:

Automatiseeritud koolituskursus (ATC) on tarkvaratööriist, mis on mõeldud elektrijaamade ja elektrivõrkude personali esmaseks väljaõppeks ja hilisemaks teadmiste kontrollimiseks. Eelkõige operatiiv- ja operatiiv-remondipersonali koolitamiseks.

AUC aluseks on kehtivad tootmis- ja ametijuhendid, regulatiivsed materjalid, seadmetootjate andmed.

AUC sisaldab:

• üldteoreetilise teabe osa;
• osa, mis käsitleb teatud tüüpi seadmete konstruktsiooni ja tööd;
• õpilaste enesekontrolli osa;
• eksamineerija plokk.

Lisaks tekstidele sisaldab AUC vajalikku graafilist materjali (skeemid, joonised, fotod).

AUK teabesisu.

Tekstimaterjal põhineb katlaüksuse TGM-96 kasutusjuhendil, tehasejuhendil, muudel regulatiivsetel ja tehnilistel materjalidel ning sisaldab järgmisi jaotisi:

1. Katlaüksuse TGM-96 konstruktsiooni lühikirjeldus.
1.1. Peamised parameetrid.
1.2. Katla paigutus.
1.3. Ahju kamber.
1.3.1. Ühised andmed.
1.3.2. Küttepindade paigutamine ahju.
1.4. Põleti seade.
1.4.1. Ühised andmed.
1.4.2. Põleti tehnilised andmed.
1.4.3. Õli pihustid.
1.5. Trummel ja eraldusseade.
1.5.1. Ühised andmed.
1.5.2. Trummisisene seade.
1.6. Ülekuumendi.
1.6.1. Üldine informatsioon.
1.6.2. Kiirgusülekuumendi.
1.6.3. Lae ülekuumendi.
1.6.4. Varjestatud auruküttekeha.
1.6.5. Konvektiivne ülekuumendi.
1.6.6. Auru liikumise skeem.
1.7. Seade ülekuumendatud auru temperatuuri reguleerimiseks.
1.7.1. kondensatsioonijaam.
1.7.2. süstimisseadmed.
1.7.3. Kondensaadi ja toitevee tarnimise skeem.
1.8. Vee ökonomaiser.
1.8.1. Ühised andmed.
1.8.2. Peatatud osa ökonomaiserist.
1.8.3. Seina ökonomaiseri paneelid.
1.8.4. konvektiivne ökonomaiser.
1.9. Õhukütteseade.
1.10. Katla raam.
1.11. Katla vooder.
1.12. Küttepindade puhastus.
1.13. Tõukejõu paigaldamine.
2. Väljavõte soojusarvutusest.
2.1. Katla peamised omadused.
2.2. Liigne õhukoefitsiendid.
2.3. Ahju soojusbilanss ja omadused.
2.4. Põlemissaaduste temperatuur.
2.5. auru temperatuurid.
2.6. Vee temperatuurid.
2.7. Õhutemperatuurid.
2.8. Kondensaadi tarbimine süstimiseks.
2.9. katla takistus.
3. Katla ettevalmistamine külmkäivitamiseks.
3.1. Seadmete ülevaatus ja katsetamine.
3.2. Valgustusskeemide koostamine.
3.2.1. Ahelade kokkupanek vähendatud võimsusega seadme ja süstide soojendamiseks.
3.2.2. Aurutorustike ja ülekuumendi skeemide kokkupanek.
3.2.3. Gaas-õhk tee kokkupanek.
3.2.4. Katla gaasitrasside ettevalmistamine.
3.2.5. Kütteõli torustike monteerimine katla sees.
3.3. Boileri täitmine veega.
3.3.1. Üldsätted.
3.3.2. Toimingud enne täitmist.
3.3.3. Toimingud pärast täitmist.
4. Katla süütamine.
4.1. Ühine osa.
4.2. Gaasi süttimine külmast olekust.
4.2.1. Ahju ventilatsioon.
4.2.2. Torujuhtme täitmine gaasiga.
4.2.3. Katlasisese gaasitoru ja liitmike tiheduse kontrollimine.
4.2.4. Esimese põleti süütamine.
4.2.5. Teise ja järgnevate põletite süütamine.
4.2.6. Vee indikaatorite kolonnide puhastamine.
4.2.7. Katla süütamise graafik.
4.2.8. Ekraanide alumiste punktide puhastamine.
4.2.9. Kiirgava ülekuumendi temperatuurirežiim süütamise ajal.
4.2.10. Veeökonaiseri temperatuurirežiim süütamise ajal.
4.2.11. Katla kaasamine peamisse.
4.2.12. Koormuse tõstmine nimiväärtuseni.
4.3. Katla süütamine kuumast olekust.
4.4. Katla süütamine katla vee retsirkulatsiooni skeemi abil.
5. Katla ja seadmete hooldus töö ajal.
5.1. Üldsätted.
5.1.1. Operatiivpersonali põhiülesanded.
5.1.2. Katla auruväljundi reguleerimine.
5.2. Katla teenindus.
5.2.1. Vaatlused katla töötamise ajal.
5.2.2. Katla võimsus.
5.2.3. Ülekuumendatud auru temperatuuri reguleerimine.
5.2.4. Põlemise juhtimine.
5.2.5. Katla tühjendamine.
5.2.6. Õlikatla töö.
6. Ühelt kütuseliigilt teisele üleminek.
6.1. Üleminek maagaasilt kütteõlile.
6.1.1. Põleti ülekandmine gaasipõletusest kütteõlile põhijuhtimisruumist.
6.1.2. Põleti üleviimine kütteõlilt maagaasile kohapeal.
6.2. Kütteõlilt maagaasile üleminek.
6.2.1. Küttekeha ülekanne kütteõli põletamiselt maagaasile peajuhtimisruumist.
6.2.2. Põleti üleviimine kütteõlilt maagaasile kohapeal.
6.3. Maagaasi ja kütteõli koospõletamine.
7. Seisake boiler.
7.1. Üldsätted.
7.2. Peatage boiler varuks.
7.2.1. Personali toimingud seiskamise ajal.
7.2.2. Kaitseklappide testimine.
7.2.3. Personali toimingud pärast seiskamist.
7.3. Katla väljalülitamine koos jahutusega.
7.4. Katla hädaseiskamine.
7.4.1. Katla hädaseiskamise juhud kaitse või personali poolt.
7.4.2. Katla hädaseiskamise juhtumid peainseneri korraldusel.
7.4.3. Katla kaugseiskamine.
8. Hädaolukorrad ja nende kõrvaldamise kord.
8.1. Üldsätted.
8.1.1. Ühine osa.
8.1.2. Valvetöötajate kohustused õnnetuse korral.
8.1.3. Personali tegevus õnnetuse ajal.
8.2. Koormuse langetamine.
8.3. Jaama koormuse vähenemine koos abivajaduste kadumisega.
8.4. Veetaseme alandamine.
8.4.1. Personali reitingu alandamise märgid ja tegevus.
8.4.2. Personali tegevus pärast õnnetuse likvideerimist.
8.5. Veetaseme tõus.
8.5.1. Personali märgid ja tegevused.
8.5.2. Personali meetmed kaitse rikke korral.
8.6. Kõigi veeindikaatorite rike.
8.7. Ekraani toru purunemine.
8.8. Ülekuumendi toru purunemine.
8.9. Veeökonaiseri toru purunemine.
8.10. Katla torustike ja auruliitmike pragude tuvastamine.
8.11. Rõhk trumlis üle 170 atm ja kaitseklappide rike.
8.12. Gaasivarustuse peatamine.
8.13. Õli rõhu vähendamine juhtklapi taga.
8.14. Mõlema suitsutoru väljalülitamine.
8.15. Lülitage mõlemad puhurid välja.
8.16. Keela kõik RVP-d.
8.17. Õhukütteseadmetes olevate hoiuste süttimine.
8.18. Plahvatus katla ahjus või gaasikanalites.
8.19. Põleti purunemine, ebastabiilne põlemisrežiim, pulsatsioon ahjus.
8.20. Vee viskamine ülekuumendisse.
8.21. Kütteõli peatoru rebend.
8.22. Katla sees olevate kütteõlitorustike purunemine või tulekahju.
8.23. Lõhe või tulekahju peamistes gaasijuhtmetes.
8.24. Katla sees gaasitorustikus on tühimik või tulekahju.
8.25. Välisõhu temperatuuri langetamine alla arvestusliku temperatuuri.
9. Katla automaatika.
9.1. Üldsätted.
9.2. Taseme regulaator.
9.3. põlemisregulaator.
9.4. Ülekuumendatud auru temperatuuri regulaator.
9.5. Pidev puhastusregulaator.
9.6. Vee fosfaadimise regulaator.
10. Katla termokaitse.
10.1. Üldsätted.
10.2. Katla ületoitmise kaitse.
10.3. Level-down kaitse.
10.4. Kaitse suitsuärastite või puhurite väljalülitamisel.
10.5. Kaitse, kui kõik RVP-d on välja lülitatud.
10.6. Katla hädaseiskamine nupuga.
10.7. Kütuse rõhu languse kaitse.
10.8. Gaasi rõhu suurendamise kaitse.
10.9. Kütuselüliti töö.
10.10. Leegi kustutuskaitse ahjus.
10.11. Kaitse ülekuumendatud auru temperatuuri tõstmiseks katla taga.
11. Tehnoloogiline kaitse ja häireseaded.
11.1. Protsessi häireseaded.
11.2. Tehnoloogilise kaitse seaded.
12. Katla impulss-ohutusseadmed.
12.1. Üldsätted.
12.2. IPU töö.
13. Ohutus- ja tuletõkkemeetmed.
13.1. Ühine osa.
13.2. Ohutusnõuded.
13.3. Ohutusmeetmed katla remondiks välja viimisel.
13.4. Ohutus- ja tuleohutusnõuded.
13.4.1. Ühised andmed.
13.4.2. Ohutusnõuded.
13.4.3. Ohutusnõuded katla töötamisel kütteõli asendajatel.
13.4.4. tuleohutusnõuded.

14. Selle AUK graafiline materjal on esitatud 17 joonise ja diagrammi osana:
14.1. Katla TGM-96B paigutus.
14.2. Põlemiskambri all.
14.3. Ekraanitoru kinnituskoht.
14.4. Põletite paigutus.
14.5. Põleti seade.
14.6. Trummisisene seade.
14.7. kondensatsioonijaam.
14.8. Vähendatud võimsusseadme ja katla sissepritse skeem.
14.9. Ülekuumendi.
14.10. Ahela kokkupanek vähendatud võimsusega seadme soojendamiseks.
14.11. Katla süütamise skeem (aurutee).
14.12. Katla gaasi-õhukanalite skeem.
14.13. Katlasiseste gaasijuhtmete skeem.
14.14. Katlasiseste kütteõlitorustike skeem.
14.15. Ahju ventilatsioon.
14.16. Torujuhtme täitmine gaasiga.
14.17. Gaasitorustiku tiheduse kontrollimine.

Teadmiste kontroll

Pärast tekstilise ja graafilise materjaliga tutvumist saab õpilane käivitada teadmiste enesekontrolli programmi. Programm on test, mis kontrollib juhendi materjali assimilatsiooniastet. Eksliku vastuse korral kuvatakse operaatorile veateade ja tsitaat õiget vastust sisaldavast juhise tekstist. Selle kursuse küsimuste koguarv on 396.

Eksam

Pärast koolituskursuse läbimist ja teadmiste enesekontrolli sooritab üliõpilane eksamitesti. See sisaldab 10 küsimust, mis valitakse automaatselt juhuslikult enesetesti jaoks ette nähtud küsimuste hulgast. Eksami ajal palutakse eksaminandil neile küsimustele vastata ilma viipadeta ja võimalus viidata õpikule. Testimise lõpuni veateateid ei kuvata. Pärast eksami lõppu saab üliõpilane protokolli, mis sisaldab pakutud küsimusi, eksamineerija valitud vastuseid ja kommentaare valede vastuste kohta. Eksami hinne määratakse automaatselt. Testiprotokoll salvestatakse arvuti kõvakettale. Seda on võimalik printida printeriga.