Температура газів: при роботі на мазуті 141 на газі 130 ККД на мазуті 912 на газі 9140. У задній стіні розміщені шліци для введення рециркулюючих димових газів.3 Коефіцієнти надлишку повітря в газовому тракті котла Коефіцієнти надлишку повітря на виході . Коефіцієнти надлишку повітря: на виході з топки після ширмового пароперегрівача після КПП1 після КПП2 після Ек1 після Ек2 у газах, що йдуть; Вибір розрахункових температур Рекомендована температура газів для мазуту, що йдуть.

Поділіться роботою у соціальних мережах

Якщо ця робота Вам не підійшла внизу сторінки, є список схожих робіт. Також Ви можете скористатися кнопкою пошук

1. Тепловий розрахунок котла ТГМ-94

1.1 Опис котла

Парогенератор ТГМ-94 для блоку 150 МВт на продуктивність 140 кг/сек, тиск 14Мн/, перегрів, промперегрів, температура гарячого повітря. Розрахункове паливо: природний газ та мазут. Температура газів: при роботі на мазуті 141, на газі 130, ККД на мазуті 91,2, на газі 91,40%.

Парогенератор спроектований для районів з мінімальною температурою атмосферного повітря - і має П - подібне відкрите компонування. Всі елементи агрегату виконані дренованими. Каркас вийшов досить складним та важким через наявність місцевих укриттів, а також через врахування вітрового навантаження та сейсмічності у 8 балів. Місцеві укриття (бокси) виготовлені з легких матеріалів типу азбофанери. Відкриті трубопроводи вкриті алюмінієвою обшивкою.

Обладнання блоку скомпоновано так, що підігрівач повітря розміщений з фронту парогенератора, а турбіна - ззаду. При цьому дещо подовжується газоходи, зате зручно компонується повітропроводи, паропроводи також коротшають, особливо при розміщенні вихідних колекторів перегрівача за парогенератором. Всі елементи агрегату запроектовані для блочного заводського виготовлення з максимальною вагою блоку 35 т, крім барабана, що важить 100т.

Фронтова стіна топки екранована впереміж випарними та перегрівальними панелями, на стіні розміщуються сім панелей перегрівача з гнутими трубами в обхід пальників, а між ними випарні панелі з прямих труб.

Гиби в обхід пальників дозволяють компенсувати різницю в термічних подовження і зварити один з одним нижні камери всіх фронтових панелей, розташовані співвісно. Горизонтальна стеля топки екранована трубками перегріву. Середні панелі бічних екранів включені до другого ступеня випаровування. Сольові відсіки розміщені по торцях барабана і мають загальну продуктивність 12%.

У задній стіні розміщені шліци для введення рециркулюючих димових газів.

На фронтовій стіні встановлено 4 яруси 28 газомазутних пальників. На мазуті працюють три верхні ряди, на газі три нижніх. З метою зниження надлишку повітря в топці передбачено індивідуальне підведення повітря до кожного пальника. Об'єм топки 2070; об'ємна щільність тепловиділення камери горіння залежить від виду палива: для газу Q/V =220 для мазуту 260 кВт/, щільність теплового потоку поперечного перерізу топки для газу Q/F =4,5, для мазуту 5,3 МВт/. Обмуровка щитова агрегата з опиранням на каркас. Обмуровка пода натрубна і переміщається разом з екраном; обмуровка стелі виконана з панелей, що лежать на трубах пароперегрівача стель. Шов між рухомим і нерухомим обмуровуванням топки виконаний у вигляді гідрозатвора.

Схема циркуляції

Поживна вода котла, пройшовши конденсатор, економайзер, надходить у барабан. Близько 50% поживної води подається на барботажно-промивний пристрій, решта повз промивного пристрою направляється в нижню частину барабана. З барабана надходить у екранні труби чистого відсіку і потім у вигляді пароводяної суміші надходить у барабан у внутрішньобарабанні циклони, де відбувається первинне відокремлення води від пари.

Частина котлової води з барабана надходить у виносні циклони, яка є продувною водою 1 ступеня і живильною водою 2 щаблі.

Пар чистого відсіку надходить у барботажно-промивний пристрій, сюди ж підведено пару сольових відсіків із виносних циклонів.

Пара, пройшовши через шар поживної води, очищається від основної кількості солей, що містяться в ній.

Після промивного пристрою насичена пара проходить через пластинчастий сепаратор і дірчастий лист, очищаючись від вологи, і направляється по пароперепускних труб у пароперегрівач і далі на турбіну. Частина насиченої пари відводиться в конденсатори для отримання власного конденсату, для впорскування пароохолоджувач.

Безперервна продування здійснюється з виносних циклонів у сольовому відсіку 2 ступені випаровування.

Конденсаційна установка (2 шт.) розміщена біля бокових стін топкової камери і складається з двох конденсаторів, колектора і труб підведення пари і відведення конденсату.

Пароперегрівачі розташовані по ходу пари.

Радіаційна (настінний) екранує фронтову стінку топки.

Стельова ? екрануюча стеля котла.

Ширмовий, розташований у газоході, що з'єднує топку з конвективною шахтою.

Конвективний, розміщений у конвективній шахті.

1.2 Вихідні дані

• номінальна паропродуктивність т/год;
• робочий тиск за головною паровою засувкою МПа;
• робочий тиск у барабані МПа;
• температура перегрітої пари;
• температура поживної води;
• паливо мазут;
• нижча теплота згоряння;
• вміст вологи 1,5%
• вміст сірки 2%;
• вміст механічних домішок 0,8%:

Об'єми повітря та продуктів згоряння, /:

• середній елементарний склад (у % за обсягом):

1.3 Коефіцієнти надлишку повітря у газовому тракті котла

Коефіцієнти надлишку повітря на виході з топки без урахування рециркуляції: .

Розрахункові присоси холодного повітря у топках та газоходах парових котлів відсутні.

Коефіцієнти надлишку повітря:

На виході з топки

Після ширмового пароперегрівача

Після КПП1

Після КПП2

Після Ек1

Після Ек2

У газах, що йдуть;

Вибір розрахункових температур

130÷140=140.

Температура повітря на вході в повітропідігрівач

для регенеративного повітропідігрівача:

0,5(+) 5;

Температура обігріву повітря 250-300 = 300.

Мінімальний температурний тиск за економайзером: .

Мінімальний температурний напір перед повітропідігрівачем: .

Граничний підігрів повітря однієї ступеня ВП: .

Відношення водяних еквівалентів: по малюнку.

Середній надлишок повітря в сходах ВП:

300;

140;

Розрахуємо обсяг газу, що відбирається на рециркуляцію, палива

Частка рециркуляції гарячого повітря на вхід у повітропідігрівач;

1,35/10,45=0,129.

Середній надлишок повітря в ступені повітропідігрівача:

1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.

Відношення водяних еквівалентів:

1.4 Розрахунок обсягів повітря та продуктів згоряння

При спалюванні мазуту розрахунок теоретичних обсягів повітря та продуктів згоряння проводиться на підставі процентного складу робочої маси:

теоретичний обсяг повітря:

Теоретичні об'єми повітря:

Дійсні обсяги продуктів згоряння при надлишку повітря на газоходах визначають за формулою:

Результати наведено у таблиці 1.1.

Величина	Топка ширми	КПП1	КПП2	Ек1	Ек2	РВП
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1.02
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02
	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453
	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492
	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15
	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138
	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288

Об'єм водяної пари:

Повний обсяг газів:

Об'ємна частка триатомних газів:

Об'ємна частка водяної пари:

Частка триатомних газів та водяної пари:

1.5 Ентальпія повітря та продуктів згоряння

Ентальпія теоретичних об'ємів повітря і продуктів згоряння, при розрахунковій температурі, визначається за формулами:

Ентальпія продуктів згоряння при надлишку повітря

Результати розрахунків наведено у таблиці 1.2.

Таблиця 1.2

Ентальпія продуктів згоряння

Поверхня нагріву	Температура за поверхнею
Топкова камера	2300 2100 1900 1700 1500 1300 1100	44096 ,3 39734,1 35606 31450 27339,2 23390,3 19428 16694,5	37254,3 33795,3 30179,6 26647,5 23355,7 19969,95 16782,70 13449,15	745,085 675,906 603,592 532,95 467,115 399,399 335,654 268,983	44827,3 40390,7 36179,6 32018,5 27798 23782,6 19757,9 15787,1
КПП1	1100	19422,26 15518,16 13609,4 11746,77 9950,31	16782,70 13449,15 11829,40 10241 8683,95	335,654 268,983 236,588 204,820 173,679	19757,9 15787,1 13846 11951,6 10124
КПП2		11746,77 9950,31 9066,87	10241 8683,95 7921,10	204,820 173,679 158,422	11951,6 10124 9225,3
ЕК1		9950,31 9066,87 8193,30	8683,95 7921,10 7158,25	173,679 158,422 143,165	10124 9225,3 8336,5
ЕК2		9066,87 8193,30 6469,46 4788,21	7921,10 7158,25 5663,90 4200,90	158,422 143,165 113,278 84,018	9225,3 8336,5 6582,7 4872,2
РВП		4788,21 3151,52 1555,45	4200,90 2779,70 1379,40	84,018 55,594 27,588	4872,2 3207,1 1583

При

1.6 Коефіцієнти корисної дії та втрати теплоти

Коефіцієнти корисної дії парового котла, що проектується, визначається зі зворотного балансу:

Втрата теплоти з газами залежить від обраної температури газів, що залишають паровий котел, і надлишку повітря і визначається за формулою:

Знаходимо ентальпію газів, що відходять при:

Ентальпія холодного повітря при розрахунковій температурі:

Наявна теплота палива, що спалюєтьсякДж/кг, у випадку визначається за такою формулою:

Втрати теплоти з хімічним недопалом палива=0,1%.

Тоді: .

Втрати теплоти з механічним недопалом палива

Втрати теплоти від зовнішнього охолодження через зовнішні поверхні котла %, невеликі та зі зростанням номінальної продуктивності котла кг/с, зменшується: при

Отримаємо:

1.7 Тепловий баланс та витрата палива

Витрата палива, кг/с, що подається в топкову камеру парового котла, можна визначити з наступного балансу:

Витрата продувної води з парового парного котла, кг/с:

Де = 2% - безперервне продування котла.

- ентальпія перегрітої пари;

- ентальпія окропу в барабані;

- ентальпія поживної води;

1.8 Перевірочний розрахунок теплообміну в топці

Розміри камери згоряння:

2070 .

Теплова напруга об'єму топки

Двосвітній екран, 6 газомазутних пальників у два яруси по фронту котла.

Теплові характеристики камери згоряння

Корисне тепловиділення в камері топки (в розрахунку на 1 кг або 1палива):

Теплота повітря складається з теплоти гарячого повітря та невеликої частки теплоти присосів холодного повітря ззовні:

У газощільних топках, що працюють під наддувом, присоси повітря в топку виключені=0. =0.

Адіабатична (калориметрична) температура продуктів згоряння:

де

Нехай за таблицею знаходимо ентальпію газів

Усереднена теплоємність газів:

При розрахунку топки котла температуруможна визначити безпосередньо, використовуючи дані таблиці 2.3, за відомим значенням

шляхом інтерполяції в зоні високих температур газів при значенні, та приймаючи

Тоді,

Температура газів на виході з топки для D<500 т/ч

З таблиці 2.2 знаходимо ентальпію газів на виході з топки:

Питоме теплосприйняття топки, кДж/кг:

де - коефіцієнт збереження теплоти, що враховує частку теплоти газів, сприйняту поверхнею нагріву:

Температура газів на виході з топки:

де М=0,52-0,50-коефіцієнт, що враховує відносне положення ядра факела по висоті камери топки;

При розташуванні пальників у два три ряди по висоті приймається середня висота, якщо теплопродуктивності пальників всіх рядів однакові, тобто. де=0,05 при D >110 кг/с, М=0,52-0,50∙0,344 = 0,364.

Коефіцієнт теплової ефективності екрана:

Кутовий коефіцієнт екрану визначається:

1,1 | відносний крок труб настінного екрану.

Умовний коефіцієнт забруднення поверхні:

Ступінь чорноти: при спалюванні рідкого палива коефіцієнт теплового випромінювання факела дорівнює:

Коефіцієнт теплового випромінювання частини факела, що не світиться:

Де р = 0,1 МПа, а

Абсолютна температура газів на виході із топки.

Об'ємна частка триатомних газів.

Ефективна товщина випромінюваного шару в камері топки, де розрахунковий обсяг камери топки дорівнює:, а поверхня топки з двосвітлим екраном:

де

Тоді і

Отримаємо

Приймаємо у першому наближенні рівним

Середня теплова напруга поверхні нагрівання топкових екранів:

Де - Повна радіаційна поверхня топки.

1.9 Розрахунок поверхні нагрівання котла

Гідравлічний опір перегрітої пари:

При цьому тиск у барабані:

Тиск живильної води в настінному пароперегрівачі:

Втрати тиску в ширмі:

Втрати тиску в КПП:

1.9.1 Розрахунок настінного пароперегрівача

Тиск живильної води,

Температура живильної води

Ентальпія поживної води.

Теплосприйняття радіаційних настінних екранів: де середня теплова напруга розраховується екранної поверхні, Для настінного екрану означає

Кутовий коефіцієнт екрану:

Значить

Обчислюємо вихідні параметри поживної води:

При р = 154 МПа.

1.9.2 Розрахунок радіаційного стельового пароперегрівача

Параметри води на вході:

Теплосприйняття радіаційного стельового ПП:

Теплосприйняття над топкою: де променевосприймаюча поверхня нагріву стельових екранів топки:

Теплосприйняття горизонтальним газоходом:

Де середнє питоме теплове навантаження у горизонтальному газоході площа газоходу

Обчислюємо ентальпію пари: або

Тоді ентальпія на виході з топки:

Упорскування 1:

1.10 Розрахунок тепловосприйняття ширм та інших поверхонь у сфері ширм

1.10.1 Розрахунок ширмового пароперегрівача 1

Параметри води на вході:

Параметри води на виході:

Упорскування 2:

1.10.2 Розрахунок ширмового пароперегрівача 2

Параметри води на вході:

Параметри на води на виході:

Теплосприйняття ширм:

Теплота, що отримується з топки площиною вхідного вікна газоходу ширм:

Де

Теплота, що випромінюється з топки та ширм на поверхні за ширмами:

Де ж поправочний коефіцієнт

Кутовий коефіцієнт з вхідного на вихідний переріз ширм:

Середня температура газів у ширмах:

Теплота від газів, що омивають:

Визначається теплосприйняття ширм:

Рівняння теплообміну для ширми: де поверхня нагріву ширми :

Усереднений

де температурний напір прямотоку:

Температурний напір протитечії:

Коефіцієнт теплопередачі:

Коефіцієнт теплопередачі від газів на стінці:

Швидкість газів:

Коефіцієнт тепловіддачі конвекцій газів до поверхні:

Де виправлення на число труб по ходу газів.

І виправлення на компонування пучка.

1 | коефіцієнт, що враховує вплив та зміну фізичних параметрів потоку.

Коефіцієнт тепловіддачі випромінювання продуктів згоряння:

Коефіцієнт використання: ,

де

Тоді

Рівняння теплообміну для ширми виглядатиме так:

Отримане значенняпорівняємо з:

1.10.3 Розрахунок підвісних труб в області ширм

Теплота, одержувана поверхнею трубчастого пучка з топки:

Де теплосприймаюча поверхня:

Теплообмін у трубах:

Швидкість газів:

Де

Коефіцієнт тепловіддачі конвекцій від газів до поверхні:

Значить

Тоді

Теплота, сприймаючи обігрівається середовищем внаслідок охолодження газів, що омивають (балансова):

З цього рівняння знайдемо ентальпію на виході з поверхні труб:

де - теплота, що отримується поверхнею випромінюванням з топки;

Ентальпія на вході в труби за температури

За ентальпією визначаємо температуру робочого середовища на виході з підвісних труб

Середня температура пари в підвісних трубах:

Температура стіни

Коефіцієнт тепловіддачі від випромінювання продуктів згоряння при не запиленому потоці газів:

Коефіцієнт використання: де

Тоді:

Теплосприйняття підвісних труб знаходять за рівнянням теплопередачі:

Отримане значення порівнюємо з

Т.о. температура робочого тіла на виході з підвісних труб

1.10.4 Розрахунок ширмового пароперегрівача 1

Гази на вході:

на виході:

Теплота, отримана випромінюванням з топки:

Коефіцієнт випромінювання газового середовища: де

Тоді:

Теплота, що отримується випромінюванням з топки:

Теплота від газів, що омивають:

Температурний напір прямоструму:

Середній температурний напір:

Коефіцієнт теплопередачі:

де коефіцієнт теплопередачі від газів до стінки:

Швидкість газів:

Отримаємо:

Коефіцієнт теплопередачі конвекцій від поверхні до середовища, що обігрівається:

Тоді:

Рівняння теплообміну для ширми:

Порівнюємо з:

Т.о. температура на виході з ширмового пароперегрівача 2:

1.11 Теплосприйняття конвективного пароперегрівача

1.11.1 Розрахунок конвективного пароперегрівача

Параметри робочого середовища на вході:

Параметри робочого середовища на виході:

де

Теплота, що сприймається робочим середовищем:

Ентальпія газів на виході з поверхні нагріву виражаємо з рівняння для теплоти, що віддається газами:

Рівняння теплообміну для КПП1:

Коефіцієнт теплопередачі:

Коефіцієнт тепловіддачі від газів до поверхні:

Швидкість газів:

Значить

Визначаємо стан газів на виході:

з урахуванням випромінювання обсягу

Тоді:

Тоді коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки буде:

Швидкість руху пари по конвективному пароперегрівачу:

Коефіцієнт теплопередачі дорівнюватиме:

Температурний напір прямоструму:

Рівняння теплообміну для конвективного пароперегрівача:

Порівнюємо з

Упорскування 3 (3).

1.11.2 Розрахунок конвективного пароперегрівача 2

Параметри робочого середовища на вході:

Параметри робочого середовища на виході:

Теплота, сприйнята робочим середовищем:

Рівняння теплоти, що віддається газами:

звідси ентальпія газів на виході з поверхні нагріву:

Рівняння теплообміну для КПП 2:.

Температурний напір прямоструму:

Коефіцієнт теплопередачі: де коефіцієнт теплопередачі від газів до стінки: де

Швидкість газів:

Коефіцієнт, тепловіддачі випромінювання продуктів згоряння при незапиленому потоці газів:

Коефіцієнт випромінювання газового середовища:

Визначаємо стан газів на виході з камери згоряння за формулою:

Тоді:

Значить:

Тоді коефіцієнт тепловіддачі конвекції від газів до стінки буде:

Коефіцієнт тепловіддачі конвекції від поверхні до середовища, що обігрівається:

Тоді:

Рівняння теплообміну матиме вигляд:

Порівнюємо з

1.11.3 Розрахунок підвісних труб у конвективній шахті

Теплота, віддана газами поверхні:

Теплосприйняття підвісних труб:де розрахункова теплообмінна поверхня:

Коефіцієнт теплопередачі

звідси

за цією ентальпією знаходимо температуру робочого середовища на виході з підвісних труб:

Температура робочого середовища на вході:

Температурний натиск: де

Тоді

Вийшло, що означає температура газів після підвісних труб

1.12 Розрахунок тепловосприйняття водяного економайзера

1.12.1 Розрахунок економайзера (другий ступінь)

Теплота, віддана газами:

де за

Ентальпія пари на вході:

- тиск на вході, слід

Ентальпія середовища на виході знаходиться з рівняння для теплоти, сприйнятої робочою поверхнею:

Рівняння теплообміну:

Коефіцієнт теплопередачі:

Коефіцієнт теплопередачі від газів до стінки: де

Швидкість газів:

Тоді коефіцієнт тепловіддачі конвекцій від газів до поверхні:

Коефіцієнт випромінювання газового середовища:

Площа поверхні, що нагрівається:

З урахуванням випромінювання обсягу

Тоді:

коефіцієнт використання

Коефіцієнт, тепловіддачі випромінювання продуктів згоряння:

Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки:

Тоді

Температурний натиск:

Теплообмін економайзера (другий ступінь):

Порівнюємо з

значить температура на виході з другого ступеня економайзера

1.12.2 Розрахунок економайзера (перший ступінь)

Параметри робочого середовища:

Параметри продуктів згоряння:

Параметри, сприйняті робочим середовищем:

З рівняння для теплоти відданої газами знаходимо ентальпію на виході:

За допомогою таблиці 2 знаходимо

Рівняння теплообміну:

Температурний напір прямоструму:

Швидкість газів:

Коефіцієнт теплопередачі від газів до поверхні:

Коефіцієнт, теплопередачі випромінювання продуктів згоряння при незапиленому потоці газів:

Де коефіцієнт випромінювання газового середовища: де стан газів на виході:

тоді

Коефіцієнт теплопередачі:

Тоді рівняння теплообміну виглядатиме так:

Т.о. температура на виході з першого ступеня економайзера:

1.13 Розрахунок регенеративного повітропідігрівача

1.13.1 Розрахунок гарячого пакету

Теплота, сприйнята повітрям:

де за

при

Відношення середньої кількості повітря в повітропідігрівачі до теоретично необхідного:

З рівняння для теплоти відданої газами знаходимо ентальпію на виході з гарячої частини повітропідігрівача:

Температура газів на виході з гарячої частини за таблицею 2:

Середня температура повітря:

Середня температура газів:

Температурний натиск:

Середня швидкість повітря:

Середня швидкість газів:

Середня температура стінки гарячої частини повітропідігрівача:

Коефіцієнт теплопередачі конвекції від поверхні до середовища, що обігрівається:

Рівняння теплопередачі:

Рівняння теплообміну:

1.13.2 Розрахунок холодного пакету

Частка повітря теоретично необхідного в холодній частині повітропідігрівача:

Теплосприйняття холодної частини за балансом:

Ентальпія газів на виході з повітропідігрівача:

Середня температура повітря:

Середня температура газів:

Температурний натиск:

Температура стінки холодної частини повітропідігрівача:

Середня швидкість повітря:

Середня швидкість газів:

Коефіцієнт тепловіддачі конвекції від газів до поверхні:

Рівняння теплопередачі:

Рівняння теплообміну:

1.14 Розрахунок ККД парового котла

Коефіцієнт корисної дії:

Втрати теплоти з газами, що йдуть:

де ентальпія холодного повітря при розрахунковій температурі та

Тоді ККД дорівнюватиме:

Інв. № підп

Підп. та дата

Взам. інв. №

Інв. №Дубл.

Підп. та дата

Літ

Аркуш

Листів

ФДБОУ ВПО «КДЕУ»

ІТЕ, гр. КУП-1-09

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Літ

№ докум.

Змін.

Підп.

Дата

Бахтін

Розробник.

Федосов

Пров.

Т. контр.

Локтєв

Н. контр.

Галицький

Утв.

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

ДП 14050 2.065.002 ПЗ

Змін.

Аркуш

№ докум.

Підпис

Дата

Аркуш

Специфікою розрахунку котла є невідомість проміжних температур газів і робочого тіла – теплоносія, включаючи температуру газів, що йдуть; тому розрахунок виконують методом послідовних наближень 11043. РОЗРАХУНОК І ВИБІР ПОСАДОК ТИПОВИХ З'ЄДНАНЬ. РОЗРАХУНОК РОЗМІРНИХ ЛАНЦЮГІВ 2.41 MB Стан сучасної вітчизняної економіки обумовлено рівнем розвитку галузей промисловості, які визначають науково-технічний прогрес країни. До таких галузей насамперед належить машинобудівний комплекс, що виробляє сучасні автотранспортні засоби, будівельні, підйомно-транспортні, дорожні машини та інше обладнання. 18002. Розрахунок основних розмірів трансформатора, розрахунок обмоток, визначення характеристик холостого ходу та короткого замикання 1.01 MB Метою даного курсового проекту є вивчення основних методів розрахунку та конструктивної розробки електричної машини чи трансформатора. У курсовому проекті проводиться розрахунок основних розмірів трансформатора, розрахунок обмоток, визначення характеристик холостого ходу та короткого замикання, розрахунок магнітної системи, а також тепловий розрахунок та розрахунок охолоджувальної системи. 15503. Розрахунок випарника 338.24 KB Тип випарника - І -350 Кількість труб Z = 1764 Параметри пари, що гріє: Рп = 049 МПа tп = 168 0С. Витрата пари Dп = 135 т год; Габаритні розміри: L1 = 229 м L2 = 236 м Д1 = 205 м Д2 = 285 м Опускні труби Кількість nоп = 22 Діаметр dоп = 66 мм Температурний напір у щаблі t = 14 оС. Призначення та пристрій випарників Випарники призначені для отримання дистиляту поповнювального втрати пари і конденсату в основному циклі паротурбінних установок електростанцій а також вироблення пари для загальностанційних потреб і... 1468. Розрахунок редуктора 653.15 KB Електродвигун перетворює електричну енергію на механічну, вал двигуна здійснює обертальний рух, але число обертів валу двигуна дуже велике для швидкості руху робочого органу. Для зниження числа обертів і збільшення моменту обертання служить даний редуктор. 1693. Гідравлічний розрахунок ОСС 103.92 KB Система водяного пожежогасіння призначена для гасіння пожежі або охолодження суднових конструкцій компактними або розпорошеними струменями від ручних або лафетних пожежних стволів. Система водяного пожежогасіння повинна бути встановлена ​​на всіх судах 14309. Розрахунок ТО автомобілів 338.83 KB Для розрахунку обсягу робіт з ТО рухомого складу необхідно знати: тип та кількість рухомого складу; середньодобовий пробіг автомобіля за марками, режим роботи рухомого складу, що визначається числом днів роботи рухомого складу на лінії. 15511. Розрахунок посадок 697.74 KB 2 Розрахунок посадки з натягом Ø16 P7 h6 Граничні відхилення та розміри для отвору Ø16 P7: За ГОСТ 25346-89 визначаємо величину допуску IT7 = 18 мкм; По ГОСТ 25346-89 визначаємо значення основного відхилення: Верхнє: ES = -187 = -11 Нижнє відхилення EI = ES IT = -11 -18 = -29 мкм. Розраховуємо граничні розміри валу Ø16 h6: ГОСТ 25346-89 визначаємо величину допуску IТ6 = 11 мкм; За ДСТ 25346-89 визначаємо значення основного відхилення es = 0 мкм; Нижнє відхилення: ei = es - IT = 0 - 11 = -11 мкм. 14535. Розрахунок припусків на хутро. обробку 18.46 KB Розрахунок і вибір режимів різання Режим різання металу включає наступні визначальні його основні елементи: глибину різання t мм подачу S мм про швидкість різання V м хв або число обертів шпинделя верстата n про хв. Вихідними даними для вибору режиму різання є: Дані про оброблювану деталь: рід матеріалу і його характеристика: форма розміри і допуски на обробку необхідна шорсткість і т.п. 18689. Розрахунок реакційного апарату 309.89 KB Вихідні дані для розрахунків. Завдання курсової роботи: - систематизація закріплення та розширення теоретичних та практичних знань з цих дисциплін; - набуття практичних навичок та розвиток самостійності у вирішенні інженерно-технічних завдань; - підготовка студентів до роботи над подальшими курсовими та дипломними проектами ПРИСТРІЙ АПАРАТУ ТА ВИБІР КОНСТРУКЦІЙНИХ МАТЕРІАЛІВ Опис пристрою та принцип роботи апарату Реакційним апаратом називаються закриті судини, призначені для проведення...

Котлоагрегат ТГМ-84 спроектований за П-подібною компонуванням і складається з топкової камери, що є висхідним газоходом, і опускної конвективної шахти, розділеної на 2 газоходи. Перехідний горизонтальний газохід між топкою та конвективною шахтою практично відсутні. У верхній частині топки та поворотній камері розташований ширмовий пароперегрівач. У конвективній шахті, розділеній на 2 газоходи, розміщені послідовно (по ходу газів) горизонтальний пароперегрівач та водяний економайзер. За водяним економайзером знаходиться поворотна камера із золоприймальними бункерами.

Два включені паралельно регенеративні повітропідігрівачі встановлені позаду конвективної шахти.

Топкова камера має звичайну призматичну форму з розмірами між осями труб 6016*14080 мм та розділена двосвітлим водяним екраном на дві напівтопки. Бічні та задня стіни камери згоряння екрановані випарними трубами з діаметром 60*6 мм (сталь-20) з кроком 64 мм. Бічні екрани в нижній частині мають скати до середини в нижній частині під кутом 15 до горизонталі і утворюють холодний під.

Двосвітлий екран складається з труб діаметром 60*6 мм з кроком 64 мм і має вікна, утворені розведенням труб, для вирівнювання тиску в напівтопках. Екранна система за допомогою тяг підвішена до металоконструкцій перекриття стель і має можливість при тепловому розширенні вільно опускатися вниз.

Стеля камери згоряння виконана горизонтальним і екранована трубами стельового пароперегрівача.

Топкова камера, обладнана 18-ма пальниками, які розташовані на фронтовій стіні в три яруси. На казані встановлений барабан внутрішнім діаметром 1800 мм. Довжина циліндричної частини 16 200 мм. У барабані котла організована сепарація промивання пари живильною водою.

Принципова схема пароперегрівачів

Пароперегрівач котла ТГМ-84 за характером сприйняття тепла радіаційно-конвективний і складається з наступних основних 3-х частин: радіаційний, ширмовий або напіврадіаційний та конвективний.

Радіаційна частина складається з настінного та стельового пароперегрівача.

Напіврадіаційний пароперегрівач складається з 60 уніфікованих ширм. Конвективний пароперегрівач горизонтального типу складається з 2-х частин, розміщених у 2-х газоходах опускної шахти над водяним економайзером.

На фронтовій стіні камери згоряння встановлений настінний пароперегрівач, виконаний у вигляді шести транспортабельних блоків з труб діаметром 42*55 (сталь 12*1МФ).

Вихідна стельова камера складається з 2-х зварних між собою колекторів, що утворюють загальну камеру, по одній на кожну напівтопку. Вихідна камера топкового під/п одна і складається з 6-и зварних між собою колекторів.

Вхідна та вихідна камери ширмового пароперегрівача розташовані одна над іншою та виготовлені з труб діаметром 133*13 мм.

Конвективний пароперегрівач виконаний за Z-подібною схемою, тобто. пара заходить із боку передньої стінки. Кожна п/п складається з 4-х однозахідних змійовиків.

До пристрою для регулювання температури перегріву пари відносяться конденсаційна установка і пароохолоджувачі, що впорскують. Впорскують пароохолоджувачі встановлюються перед ширмовими пароперегрівачами в розсічці ширм і розсічці конвективного пароперегрівача. При роботі на газі працюють усі пароохолоджувачі, при роботі на мазуті - лише встановлений у розсічці конвективного під/п.

Сталевий змійниковий водяний економайзер складається з 2-х частин, розміщених у лівому та правих газоходах опускної конвективної шахти.

Кожна частина економайзера складається із 4-х пакетів за висотою. У кожному пакеті два блоки, у кожному блоці 56 або 54 чотиризахідних змійовиків із труб діаметром 25*3,5 мм (сталь20). Змійовики розташовані паралельно фронту котла в шаховому порядку з кроком 80 мм. Колектори економайзера занесені назовні конвективної шахти.

На котлі встановлено 2 регенеративних обертових повітропідігрівача РВП-54.

Упорядник: М.В. КАЛМИКІВ УДК 621.1 Конструкція та робота котла ТГМ-84: Метод. указ. / Самар. держ. техн. ун-т; Упоряд. М.В. Калмиків. Самара, 2006. 12 с. Розглянуто основні технічні характеристики, компонування та опис конструкції котла ТГМ-84 та принципу його роботи. Наведено малюнки компонування котлоагрегату з допоміжним обладнанням, загального виду котла та його вузлів. Подано схему пароводяного тракту котла та опис його роботи. Методичні вказівки призначені для студентів спеціальності 140101 «Теплові електричні станції». Іл. 4. Бібліогр.: 3 назв. Друкується за рішенням редакційно-видавничої ради СамГТУ 0 ОСНОВНІ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТУ Котельні агрегати ТГМ-84 призначені для одержання пари високого тиску при спалюванні газоподібного палива або мазуту і розраховані на наступні параметри: Номінальна паропродуктивність. Робочий тиск у барабані ………………………………………… Робочий тиск пари за головною паровою засувкою ……………. Температура перегрітої пари ………………………………………. Температура поживної води ……………………………………… Температура гарячого повітря а) при спалюванні мазуту …………………………………………. б) при спалюванні газу ……………………………………………. 420 т/год 155 ата 140 ата 550 °С 230 °С 268 °С 238 °С Котельний агрегат ТГМ-84 вертикально-водотрубний, однобарабанний, подібного компонування, з природною циркуляцією. Складається з камери топки, що є висхідним газоходом і опускної конвективної шахти (рис. 1). Камера згоряння розділена двосвітлим екраном. Нижня частина кожного бокового екрану перетворюється на трохи похилий подовий екран, нижні колектори якого прикріплені до колекторів двосвітового екрану і спільно переміщаються при теплових деформаціях під час розтопок і зупинок котла. Наявність двосвітлового екрану забезпечує інтенсивніше охолодження топкових газів. Відповідно, теплова напруга топкового об'єму цього котла була вибрана значно вищою, ніж у пилокутних агрегатах, проте нижче, ніж в інших типорозмірах газомазутних котлів. Цим було полегшено умови роботи труб двосвітлового екрану, що сприймають найбільшу кількість тепла. У верхній частині топки та в поворотній камері розташований напіврадіаційний ширмовий пароперегрівач. У конвективній шахті розміщено горизонтальний конвективний пароперегрівач та водяний економайзер. За водяним економайзером є камера з приймальними бункерами дробоочищення. Два включені паралельно регенеративні повітропідігрівачі обертового типу РВП-54 встановлені після конвективної шахти. Котел обладнаний двома дутьовими вентиляторами типу ВДН-26-11 та двома димососами типу Д-21. Котел неодноразово піддавався реконструкції, у результаті з'явилася модель ТГМ-84А, а потім ТГМ-84Б. Зокрема, було впроваджено уніфіковані ширми та досягнуто більш рівномірного розподілу пари між трубами. Було збільшено поперечний крок труб у горизонтальних пакетах конвективної частини паро-1 перегрівача, завдяки чому зменшилася ймовірність її забруднення мазутною сажею. 2 0 Р та с. 1. Поздовжній та поперечний розрізи газомазутного котла ТГМ-84: 1 – топкова камера; 2 – пальники; 3 – барабан; 4 – ширми; 5 – конвективний пароперегрівач; 6 – конденсаційна установка; 7 – економайзер; 11 - дробовловлювач; 12 - виносний сепараційний циклон Котли першої модифікації ТГМ-84 обладналися 18 газомазутними пальниками, розміщеними в три ряди на фронтовій стіні камери згоряння. В даний час встановлюють або чотири або шість пальників більшої продуктивності, що спрощує обслуговування та ремонт котлів. ПАРІЛЬНІ ПРИСТРОЇ Топкова камера обладнана 6-ма газомазутними пальниками, встановленими в два яруси (у вигляді 2-х трикутників у ряд, вершинами вгору, на фронтовій стінці). Пальники нижнього ярусу встановлені на позначці 7200 мм, верхнього ярусу на позначці 10200 мм. Пальники призначені для роздільного спалювання газу та мазуту, вихрові, однопотокові з центральною роздачею газу. Крайні пальники нижнього ярусу розгорнуті у бік осі напівтопки на 12 градусів. Для покращення перемішування палива з повітрям пальника мають направляючі апарати, проходячи які повітря закручується. По осі пальників на казанах встановлені мазутні форсунки з механічним розпилом, довжина ствола мазутної форсунки 2700 мм. Конструкція топки та компонування пальників повинна забезпечувати стійкий процес горіння, його контроль, а також унеможливлювати утворення погано вентильованих зон. Газові пальники повинні стійко працювати, без відриву та проскоку смолоскипа в діапазоні регулювання теплового навантаження котла. Газові пальники, що застосовуються на котлах, повинні бути атестовані і мати паспорти заводів-виробників. Топкова камера Призматична камера розділена двосвітлим екраном на дві напівтопки. Об'єм камери топки 1557 м3, теплова напруга топкового об'єму становить 177000 ккал/м3 годину. Бічні та задні стіни камери екрановані випарними трубами діаметром 60×6 мм із кроком 64 мм. Бічні екрани в нижній частині мають скати до середини топки з ухилом 15 градусів до горизонталі та утворюють під. Щоб уникнути розшарування пароводяної суміші в слабонаклонных до горизонталі трубах ділянки бічних екранів, що утворюють під, покриті шамотною цеглою і хромітової масою. Екранна система за допомогою тяг підвішена до металоконструкцій перекриття стель і має можливість при тепловому розширенні вільно опускатися вниз. Труби випарних екранів зварені між собою дротом Д-10 мм з інтервалом висотою 4-5 мм. Для поліпшення аеродинаміки верхньої частини камери топки і захисту камер заднього екрана від радіації, труби заднього екрану у верхній частині утворюють виступ в топку з вильотом 1,4 м. Виступ утворений 70% труб заднього екрану. 3 З метою зменшення впливу нерівномірного обігріву на циркуляцію всі екрани секціонуються. Двосвітлий і два бічні екрани мають по три циркуляційні контури, задній – шість. Котли ТГМ-84 працюють за двоступінчастою схемою випаровування. У першу ступінь випаровування (чистий відсік) включені барабан, панелі заднього, двосвітового екранів, 1-е та 2-ге від фронту панелі бічних екранів. У другий ступінь випаровування (сольовий відсік) включені 4 виносних циклони (по два з кожного боку) і треті від фронту панелі бічних екранів. До шести нижніх камер заднього екрану вода з барабана підводиться по 18 водоопускних труб, по три до кожного колектора. Кожна з 6-ти панелей включає 35 екранних труб. Верхні кінці труб підключені до камер, з яких пароводяна суміш надходить по 18 труб у барабан. Двосвітлий екран має вікна, утворені розведенням труб для вирівнювання тиску в напівтопках. До трьох нижніх камер двосвітлового екрану вода з барабана надходить по 12 водоопускних труб (по 4 труби на кожен колектор). Крайні панелі мають по 32 екранні труби, середня – 29 труб. Верхні кінці труб підключені до трьох верхніх камер, з яких пароводяна суміш по 18 труб направляється в барабан. До чотирьох передніх нижніх колекторів бічних екранів вода надходить із барабана по 8 водоопускних труб. Кожна з цих панелей містить по 31 екранній трубі. Верхні кінці екранних труб підключені до 4 камер, з яких пароводяна суміш потрапляє в барабан по 12 труб. Нижні камери сольових відсіків живляться від 4-х виносних циклонів по 4 водоопускних трубах (з кожного циклону по одній трубі). Панелі сольових відсіків містять 31 екранній трубі. Верхні кінці екранних труб підключені до камер, з яких пароводяна суміш по 8 труб надходить у 4 виносних циклони. БАРАБАН І СЕПАРАЦІЙНИЙ ПРИСТРІЙ Барабан має внутрішній діаметр 1,8 м, довжину 18 м. Усі барабани виготовлені з листової сталі 16 ГНМ (марганце-нікелемолібденова сталь), товщина стінки 115 мм. Вага барабана близько 96 600 кг. Барабан котла призначений для можливості створення природної циркуляції води в котлі, очищення та сепарації пари, що отримується в екранних трубах. У барабані організована сепарація пароводяної суміші 1-го ступеня випаровування (сепарація 2-го ступеня випаровування виконана на котлах у 4-х виносних циклонах), промивання всієї пари здійснюється живильною водою з подальшим уловлюванням вологи з пари. Весь барабан є чистим відсіком. Пароводяна суміш з верхніх колекторів (крім колекторів сольових відсіків) надходить у барабан з двох сторін і потрапляє в спеціальний короб, що роздає, з якого направляється в циклони, де відбувається первинне відділення пари від води. У барабанах котлів встановлено по 92 циклони – 46 лівих та 46 правих. 4 На виході пари з циклонів встановлені горизонтальні пластинчасті сепаратори, Пар, пройшовши їх, надходить у барбатажно-промивний пристрій. Сюди під промивний пристрій чистого відсіку підведено пару з виносних циклонів, всередині яких також організована сепарація пароводяної суміші. Пара, пройшовши барбатажно-промивний пристрій, надходить до дірчастого листа, де відбувається одночасно сепарація пари та вирівнювання потоку. Пройшовши дірчастий лист, пара по 32 паровідвідних труб відводиться до вхідних камер настінного пароперегрівача і 8 трубами до конденсатної установки. Мал. 2. Двоступінчаста схема випаровування з виносними циклонами: 1 – барабан; 2 – виносний циклон; 3 – нижній колектор циркуляційного контуру; 4 – парогенеруючі труби; 5 – опускні труби; 6 – підведення поживної води; 7 – відведення продувної води; 8 – водоперепускна труба з барабана циклон; 9 - пароперепускна труба з циклону в барабан; 10 – паровідвідна труба з агрегату На барбатажно-промивальний пристрій подається близько 50% живильної води, а решта її через роздатковий колектор зливається в барабан під рівень води. Середній рівень води в барабані на 200 мм нижче його геометричної осі. Допустимі коливання рівня в барабані 75 мм. Для вирівнювання солевмісту в сольових відсіках котлів виконано перекидання двох водоопускних труб, таким чином, правий циклон живить лівий нижній колектор сольового відсіку, а лівий живить правий. 5 КОНСТРУКЦІЯ ПАРОПЕРІГВАЧА Поверхні нагрівання пароперегрівача розміщені в камері топки, горизонтальному газоході та опускній шахті. Схема пароперегрівача виконана двопотоковою з багаторазовим перемішуванням і перекиданням пари по ширині котла, що дозволяє вирівняти теплову розвірку за окремими змійовиками. За характером сприйняття тепла пароперегрівач умовно поділяється на дві частини: радіаційну та конвективну. До радіаційної частини відноситься настінний пароперегрівач (НПП), перший ряд ширм (ШПП) і частина пароперегрівача стель (ППП), що екранує стелю топкової камери. До конвективної – другий ряд ширм, частина стельового пароперегрівача та конвективний пароперегрівач (КПП). Радіаційний настінний пароперегрівач Труби НВП екранують фронтову стіну камери згоряння. НВП складається з шести панелей, дві з них мають по 48, а решта по 49 труб, крок між трубами – 46 мм. У кожній панелі 22 опускні труби, інші підйомні. Вхідні і вихідні колектори розташовані в зоні, що не обігрівається, над топковою камерою, проміжні колектори – в зоні, що не обігрівається, нижче топкової камери. Верхні камери за допомогою тяг підвішені до металоконструкцій стельового перекриття. Кріплення труб здійснюється в 4 яруси по висоті та допускає вертикальне переміщення панелей. Стельовий пароперегрівач Стельовий пароперегрівач розташований над топкою та горизонтальним газоходом, складається з 394 труб, розміщених з кроком 35 мм та з'єднаних вхідним та вихідним колекторами. Ширмовий пароперегрівач Ширмовий пароперегрівач складається з двох рядів вертикальних ширм (по 30 ширм у кожному ряду), розташованих у верхній частині камери топки і поворотному газоході. Крок між ширмами 455 мм. Ширма складається з 23 змійовиків однакової довжини і двох колекторів (вхідного і вихідного), встановлених горизонтально в зоні, що не обігрівається. Конвективний пароперегрівач Конвективний пароперегрівач горизонтального типу складається з лівої та правої частин, розміщених у газоході опускної шахти над водяним економайзером. Кожна сторона у свою чергу ділиться на два прямоточні щаблі. 6 ПАРОВИЙ ТРАКТ КОТЛА Насичена пара з барабана котла по 12-ти пароперепускним трубам надходить у верхні колектори НВП, з яких по середніх трубах 6-ти панелей рухається вниз і надходить у 6 нижніх колекторів, після чого піднімається вгору по крайніх трубах 6 панелей до верхніх колекторам, з яких по 12 необігріваних труб направляється у вхідні колектори стельового пароперегрівача. Далі пара по всій ширині котла рухається стельовими трубами і надходить у вихідні колектори пароперегрівача, розташовані біля задньої стінки конвективного газоходу. З цих колекторів пар розділяється на два потоки і направляється в камери пароохолоджувачів І ступені, а потім в камери крайніх ширм (7 лівих і 7 правих), пройшовши які обидва потоки пари потрапляють в проміжні пароохолоджувачі II ступені, лівий і правий. У пароохолоджувачах І і ІІ ступені пар перекидається з лівого боку на праву і, навпаки, з метою зменшення теплової розвірки, що обумовлюється газовим перекосом. Вийшовши з проміжних пароохолоджувачів II упорскування, пара надходить у колектори середніх ширм (8 лівих та 8 правих), пройшовши які прямує у вхідні камери КПП. Між верхніми та нижніми частинами КПП встановлені пароохолоджувачі ІІІ ступеня. Далі перегріта пара паропроводом прямує до турбін. Мал. 3. Схема пароперегрівача казана: 1 - барабан котла; 2 – радіаційна двоходова радіаційна трубна панель (ліворуч умовно показані верхні колектори, а праворуч – нижні); 3 – стельова панель; 4 -впорскує пароохолоджувач; 5 - місце упорскування води в пару; 6 – крайні ширми; 7 – середні ширми; 8 – конвективні пакети; 9 – вихід пари з котла 7 КОНДЕНСАТНА ВСТАНОВЛЕННЯ ТА ВПРИСКУВАЛЬНІ ПАРООХОЛОДЖУВАЧІ Для отримання власного конденсату на котлі встановлено 2 конденсатні установки (по одній з кожної сторони) розташовані на стельовому перекритті котла над конвективною частиною. Вони складаються з 2-х колекторів, що роздають, 4-х конденсаторів і конденсатозбірника. Кожен конденсатор складається із камери Д426×36 мм. Охолодні поверхні конденсаторів утворені трубами, привареними до трубної дошки, яка ділиться на дві частини і утворює водовідвідну і водопідвідну камери. Насичена пара з барабана котла по 8-ми трубах направляється в чотири колектори, що роздають. Від кожного колектора пара відводиться до двох конденсаторів трубами по 6 трубок до кожного конденсатора. Конденсація насиченої пари, що надходить з барабана котла, здійснюється шляхом охолодження його живильною водою. Поживна вода після підвісної системи подається у водопідвідну камеру, проходить через трубки конденсаторів і виходить у водовідвідну камеру і далі до водяного економайзера. Насичена пара, що надійшла з барабана, заповнює парове простір між трубами, стикається з ними і конденсується. Утворений конденсат по 3-м трубам з кожного конденсатора надходить у дві збірки, звідти через регулятори подається до пароохолоджувачів I, II, III лівого та правого упорскування. Упорскування конденсату відбувається за рахунок напору складається з перепаду в трубі «Вентурі» та падіння тиску в паровому тракті пароперегрівача від барабана до місця упорскування. Конденсат впорскується в порожнину труби "Вентурі" через 24 отвори діаметром 6 мм, що розташовані по колу у вузькому місці труби. Труба «Вентурі» при повному навантаженні на котлі знижує тиск пари за рахунок збільшення його швидкості в місці упорскування на 4 кгс/см2. Максимальна продуктивність одного конденсатора при 100% навантаженні та розрахункових параметрах пари та поживної води становить 17,1 т/год. ВОДЯНИЙ ЕКОНОМАЙЗЕР Сталевий змійниковий водяний економайзер складається з 2-х частин, розміщених відповідно в лівій та правій частині опускної шахти. Кожна частина економайзера складається з 4-х блоків: нижнього, 2-х середніх та верхнього. По висоті між блоками зроблено отвори. Водяний економайзер складається з 110 пакетів змійовиків, розташованих паралельно до фронту котла. Змійовики в блоках розташовані в шаховому порядку з кроком 30 мм та 80 мм. Середні та верхні блоки встановлюються на балки, розташовані у газоході. Для захисту від газового середовища ці балки покриті ізоляцією, захищеною металевими листами товщиною 3 мм від дії дробоструминної установки. Нижні блоки за допомогою стійок підвішені до балок. Стійки допускають можливість вилучення пакету змійовиків при ремонті. 8 Вхідні та вихідні камери водяного економайзера розташовані поза газоходами та кронштейнами кріпиться до каркасу котла. Охолодження балок водяного економайзера (температура балок при розпалюванні і під час роботи не повинна бути більше 250 °С) здійснюється за рахунок подачі в них холодного повітря з напору дутьових вентиляторів, зі скиданням повітря в всмоктувальні короби дутьових вентиляторів. Повітропідігрівач У котельні встановлено два регенеративні повітропідігрівачі РВП-54. Регенеративний повітропідігрівач РВП-54 являє собою протиточний теплообмінний апарат, що складається з ротора, що обертається, укладеного всередині нерухомого корпусу (рис. 4). Ротор складається з обичайки діаметром 5590 мм і висотою 2250 мм, виготовленої з листової сталі товщиною 10 мм і маточини діаметром 600 мм, а також з'єднують маточину з обичайкою радіальних ребер, що розділяють ротор на 24 сектори. Кожен сектор розділений вертикальними листами на Р та с. 4. Конструктивна схема регенеративного повітропідігрівача: 1 – короб; 2 – барабан; 3 – корпус; 4 – набивання; 5 – вал; 6 – підшипник; 7 – ущільнення; 8 – електродвигун три частини. Вони укладаються секції нагрівальних листів. По висоті секції встановлюються у два ряди. Верхній ряд є гарячою частиною ротора, виконаний з дистанційних та гофрованих листів, товщиною 0,7 мм. Нижній ряд секцій є холодною частиною ротора і виконаний з прямих листів, що дистанціюють, товщиною 1,2 мм. Набивання холодної частини більш схильна до корозії і може бути легко замінена. Усередині маточини ротора проходить пустотілий вал, що має в нижній частині фланець, на який спирається ротор, маточина кріпиться до фланця шпильками. РВП має дві кришки – верхню та нижню, на них встановлені ущільнювальні плити. 9 Процес теплообміну здійснюється шляхом нагрівання набивання ротора в газовому потоці та її охолодження у повітряному потоці. Послідовне переміщення нагрітого набивання з газового потоку повітряний здійснюється за рахунок обертання ротора з частотою 2 обороту в хвилину. У кожний момент часу з 24 секторів ротора 13 секторів включені в газовий тракт, 9 секторів - у повітряний тракт, два сектори виключені з роботи та перекриваються плитами ущільнювачів. У повітропідігрівачі здійснюється принцип протитечії: повітря вводиться з боку виходу і відводиться з боку входу газів. Повітропідігрівник розрахований на підігрів повітря від 30 до 280 ° С при охолодженні газів від 331 до 151 ° С при роботі на мазуті. Перевагою регенеративних повітропідігрівачів є їх компактність і невелика маса, основним недоліком - значна перетікання повітря з повітряного боку в газову (нормативний присос повітря 0,2-0,25). Каркас котла Каркас котла складається із сталевих колон, пов'язаних горизонтальними балками, фермами і розкосами, і служить для сприйняття навантажень від ваги барабана, всіх поверхонь нагріву, конденсатної установки, обмуровки, ізоляції та майданчиків обслуговування. Каркас котла виготовляється звареним із профільного прокату та листової сталі. Колони каркаса прикріплюються до підземного залізобетонного фундаменту котла, основу (черевик) колон заливають бетоном. ОБМУРУВАННЯ Обмуровка камери згоряння складається з вогнетривкого бетону, совелитових плит і ущільнювальної магнезіальної обмазки. Товщина обмурівки 260 мм. Встановлюється вона як щитів, які кріпляться до каркасу котла. Обмуровка стелі складається з панелей, товщиною 280 мм, що вільно лежать на трубах пароперегрівача. Структура панелей: шар вогнетривкого бетону товщиною 50 мм, шар термоізоляційного бетону товщиною 85 мм, три шари совелитових плит, загальною товщиною 125 мм і шаром ущільнювальної магнезіальної обмазки, товщиною 20 мм, нанесеної на металеву сітку. Обмуровка поворотної камери та конвективної шахти кріпляться на щитах, що у свою чергу кріпляться до каркаса котла. Загальна товщина обмуровки поворотної камери складає 380 мм: вогнетривкий бетон - 80 мм, термоізоляційний бетон - 135 мм і чотири шари совелитових плит по 40 мм. Обмуровка конвективного пароперегрівача складається з одного шару термоізоляційного бетону товщиною 155 мм, шару вогнетривкого бетону – 80 мм та чотирьох шарів совелитових плит – 165 мм. Між плитами знаходиться шар совелітової мастики товщиною 2÷2,5 мм. Обмуровка водяного економайзера товщиною 260 мм, складається з вогнетривкого та термоізоляційного бетону та трьох шарів совелитових плит. ЗАХОДИ БЕЗПЕКИ Експлуатація котельних агрегатів повинна проводитися відповідно до чинних «Правил пристрою та безпечної експлуатації парових і водогрійних котлів», затверджених Ростехнаглядом та «Технічними вимогами щодо вибухобезпеки котельних установок, що працюють на мазуті та природному газі», а також діючими обслуговування теплосилового обладнання електростанцій». Список Бібліографів 1. Інструкція з експлуатації енергетичного котла ТГМ-84 ТЕЦ ВАЗу. 2. Мейкляр М.В. Сучасні котельні агрегати ТКЗ. М.: Енергія, 1978. 3. Ковальов А.П., Лелєєв Н.С., Віленський Т.В. Парогенератори: Підручник для вузів. М.: Вища школа, 1985. 11 Конструкція та робота котла ТГМ-84 Упорядник КАЛМИКОВ Максим Віталійович Редактор Н.В. Вершинина Технічний редактор Г.М. Ш а н ь к о в а Підписано до друку 20.06.06. Формат 60 84 1/12. Папір офсетний. Друк офсетний. Усл.п.л. 1,39. Ум.кр.-відт. 1,39. Уч.-вид. л. 1,25 Тираж 100. С. – 171. ________________________________________________________________________________________________________ Державна освітня установа вищої професійної освіти «Самарський державний технічний університет» 432100. м. Самара, вул. Молодогвардійська, 244. Головний корпус 12

М. А. Таймаров, А. В. Сімаков

РЕЗУЛЬТАТИ МОДЕРНІЗАЦІЇ І ВИПРОБУВАНЬ З ПІДВИЩЕННЯ

ТЕПЛОВОЇ ПОТУЖНОСТІ КОТЛА ТГМ-84Б

Ключові слова: паровий котел, випробування, теплова потужність, номінальна паропродуктивність, отвори газопадаючі.

В роботі експериментально отримано, що конструкція котла ТГМ-84Б дозволяє збільшити його паропродуктивність на 6,04% і довести її до 447 т/год шляхом збільшення діаметра отворів отворів другого ряду на центральній газоподаючій трубі.

Ключові слова: Steam caldron, test, heat power, nominal capacity, gas giving holes.

У роботі experimentally is obtained, що construction of boiler ТGМ-84B дозволяє вдосконалити його 6,04 % і до кінця 447 t/h magnification of diameter Gape orifices of second number on central Gas pipe.

Вступ

Котел ТГМ-84Б був спроектований і виготовлений раніше на 10 років, в порівнянні з котлом ТГМ-96Б, коли великого практичного та конструкторського досвіду в проектуванні, виготовленні та експлуатації котлів підвищеної продуктивності Таганрозького котельного заводу не було. У зв'язку з цим був зроблений значний запас площі теплосприймаючих екранних поверхонь нагріву, який, як показав весь досвід експлуатації котлів ТГМ-84Б, немає жодної необхідності. Продуктивність пальників на котлах ТГМ-84Б також зменшувалась за рахунок меншого діаметра газовипускних отворів. За першим заводським кресленням Таганрозького котельного заводу в пальниках газовипускні отвори другого ряду передбачені діаметром 25 мм, а пізніше, виходячи з досвіду експлуатації збільшення теплонапруженості топок, цей діаметр газовипускних отворів другого ряду збільшений до 27 мм. Однак все ще є запас збільшення діаметра газовипускних отворів пальників з метою збільшення паропродуктивності котлів ТГМ-84Б.

Актуальність та постановка завдання дослідження

На найближчу перспективу на 5...10 років різко зросте потреба в тепловій та електричній енергії. Зростання споживання енергоресурсів пов'язаний з одного боку з використанням зарубіжних технологій поглибленої переробки нафти, газу, деревини, продукції металургії безпосередньо на території Росії, а з іншого з вибуттям та зниженням потужності через фізичне зношування наявного парку тепло та електрогенеруючого обладнання. Зростає споживання теплової енергії для опалювальних цілей.

Швидко заповнити зростаючу потребу в енергоресурсах можна двома шляхами:

1. Введенням нового тепло- та електрогенеруючого обладнання.

2. Модернізацією та реконструкцією існуючого працездатного обладнання.

Перший напрямок вимагає великих капіталовкладень.

При другому напрямку збільшення потужності тепло- та електрогенеруючого обладнання витрати пов'язані з обсягом необхідної реконструкції та надбудови для підвищення потужності. У середньому при використанні другого напряму підвищення потужності тепло- та електрогенеруючого обладнання витрати обходяться у 8 разів дешевше, ніж введення нових потужностей.

Технічні та конструктивні можливості вирішення підвищення потужності котла ТГМ-84 Б

Особливістю конструкції котла ТГМ-84Б є двосвітній екран.

Двосвітливий екран забезпечує більш інтенсивне охолодження топкових газів, ніж у близькому за продуктивністю газомазутному котлі ТГМ-9бБ, який не має двосвітлого екрану. Габарити топок котлів ТГМ-9бБ та ТГМ-84Б практично однакові. Конструктивні виконання, крім наявності двосвітлого екрану в котлі ТГМ-84Б, також однакові. Номінальна паропродуктивність котла ТГМ-84Б становить 420 т/годину, а для котла ТГМ-9бБ номінальна паропродуктивність становить 480 т/година. У котлі ТГМ-9б встановлені 4 пальники на два яруси. У котлі ТГМ-84Б встановлено пальників у 2 яруси, але ці пальники менш потужні, ніж у котлі ТГМ-9бБ.

Основні порівняльні технічні характеристики котлів ТГМ-84Б та ТГМ-9бБ наведено у таблиці 1 .

Таблиця І - Порівняльні технічні характеристики котлів ТГМ-84Б та ТГМ-96Б

Найменування показників ТГМ-84Б ТГМ-96Б

Паропродуктивність, т/год 420 480

Топковий об'єм, м 16x6, 2x23 16x1, 5x23

Двосвітливий екран Є Ні

Номінальна теплова потужність пальника при спалюванні газу МВт 50,2 88,9

Кількість пальників, шт. б 4

Сумарна теплова потужність пальників, МВт 301,2 355,6

Витрата газу, м3/год 33500 36800

Номінальний тиск газу перед пальниками за температури газу (t = - 0,32 0,32

4 °С), кг/см2

Тиск повітря перед пальником, кг/м2 180 180

Необхідна витрата повітря на дуття при номінальному паровому 3/ навантаженні, тис. м/год 345,2 394,5

Необхідна продуктивність димососів при номінальній паровій 3/399,5 456,6

навантаженні, тис. м/год

Паспортна номінальна сумарна продуктивність 2-х дутьових вентиляторів ВДН-26-У, тис. м3/год. 506 506

Паспортна номінальна сумарна продуктивність 2-х димососів Д-21,5х2У, тис. м3/год 640 640

З табл. 1 видно, що необхідна парова навантаження 480 т/год за витратою повітря забезпечується двома вентиляторами ВДН-26-У з запасом 22%, а видалення продуктів згоряння двома димососами Д-21,5х2У з запасом на 29%.

Технічні та конструктивні рішення щодо збільшення теплової потужності котла ТГМ-84Б

На кафедрі котельних установок КДЕУ виконано роботу зі збільшення теплової потужності котла ТГМ-84Б ст. №10 НчТЕЦ. Проведено теплогідравлічний розрахунок

пальників з центральною подачею газу, виконаний аеродинамічний та тепловий розрахунки при збільшенні діаметра отворів газоподаючих .

На котлі ТГМ-84Б зі станційним № 10 на пальниках №1,2,3,4 першого (нижнього) ярусу та №5,6 другого ярусу розсвердлювалися (рівномірно по колу через один отвір) 6 з існуючих 12-ти газовипускних отворів 2- го ряду з діаметра 027 мм до діаметра 029 мм. Вимірювалися потоки, температура факела та інші режимні параметри котла №10 (табл. 2). Поодинока теплова потужність пальників зросла на 6,09 % і склала 332,28 МВт замість 301,2 МВт до розсвердлювання. Паропродуктивність зросла на 6,04% і склала 447 т/год замість 420 т/год до розсвердлювання.

Таблиця 2 – Порівняння показників котла ТГМ-84Б ст. №10 НчТЕЦ до та після реконструкції пальника

Показники котла ТГМ-84Б №10 НчТЕЦ Діаметр отворів 02? Діаметр отворів 029

Теплова потужність одного пальника, МВт 50,2 55,58

Теплова потужність топки, МВт 301,2 332,28

Збільшення теплової потужності топки, % - 6,09

Паропродуктивність котла, т/год 420 441

Збільшення паропродуктивності, % – 6,04

Розрахунки та випробування модернізованих котлів показали відсутність відриву газового струменя від газоподаючих отворів при малих парових навантаженнях.

1. Збільшення діаметра газоотворів отворів 2-го ряду з 27 до 29 мм на пальниках не викликає зриву потоку газу при малих навантаженнях.

2. Модернізація котла ТГМ-84Б шляхом збільшення площі перерізів газоподаючих

отворів з 0,205 м до 0,218 м дозволила при спалюванні газу збільшити номінальну паропродуктивність з 420 т/год до 447 т/год.

Література

1. Таймаров, М.А. Котли ТЕС великої потужності та надкритичні Частина 1: навчальний посібник/М.А. Таймаров, В.М. Таймарів. Казань: Казан. держ. енерг. ун-т, 2009. – 152 с.

2. Таймаров, М.А. Пальникові пристрої / М.А. Таймаров, В.М. Таймарів. - Казань: Казан. держ. енерг. ун-т, 2007. – 147 с.

3. Таймаров, М.А. Лабораторний практикум з курсу «Котельні установки та парогенератори»/М.А. Таймарів. - Казань: Казан. держ. енерг. ун-т, 2004. – 107 с.

© М. А. Таймаров – д-р техн. наук, проф., зав. кав. котельних установок та парогенераторів КДЕУ, [email protected]; А. В. Сімаков – асп. тієї ж кафедри.

Опис об'єкту.

Повне найменування:«Автоматизований навчальний курс «Експлуатація котлоагрегату ТГМ-96Б при спалюванні мазуту та природного газу».

Умовне позначення:

Рік випуску: 2007.

Автоматизований навчальний курс з експлуатації котлоагрегату ТГМ-96Б розроблений для підготовки оперативного персоналу, який обслуговує котельні установки даного типу та є засобом навчання, передекзаменаційної підготовки та екзаменаційного тестування персоналу ТЕЦ.

АУК складено на основі нормативно-технічної документації, що використовується під час експлуатації котлів ТГМ-96Б. У ньому міститься текстовий та графічний матеріал для інтерактивного вивчення та тестування учнів.

В даному АУК описуються конструктивні та технологічні характеристики основного та допоміжного обладнання котлів ТГМ-96Б, а саме: топкова камера, барабан, пароперегрівач, конвективна шахта, вузол живлення, тягодуттьові пристрої, регулювання температур пари і води і т.д.

Розглядаються пускові, штатні, аварійні та зупиночні режими роботи котельної установки, а також основні критерії надійності при прогріванні та розхолодженні паропроводів, екранів та інших елементів котла.

Розглянуто систему автоматичного регулювання котла, систему захисту, блокування та сигналізацію.

Визначено порядок допуску до огляду, випробувань, ремонту обладнання, правил техніки безпеки та вибухопожежобезпеки.

Склад АУКа:

Автоматизований навчальний курс (АУК) є програмним засобом, призначеним для початкового навчання та подальшої перевірки знань персоналу електричних станцій та електричних мереж. Насамперед, для навчання оперативного та оперативно-ремонтного персоналу.

Основу АУКу складають діючі виробничі та посадові інструкції, нормативні матеріали, дані заводів-виробників обладнання.

АУК включає:

• розділ загальнотеоретичної інформації;
• розділ, у якому розглядаються конструкція та правила експлуатації конкретного типу обладнання;
• розділ самоперевірки учня;
• блок екзаменатора.

АУК крім текстів містить необхідний графічний матеріал (схеми, малюнки, фотографії).

Інформаційний зміст АУК.

Текстовий матеріал складений на основі інструкцій з експлуатації котлоагрегату ТГМ-96, заводських інструкцій, інших нормативно-технічних матеріалів і включає наступні розділи:

1. Короткий опис конструкції котлоагрегату ТГМ-96.
1.1. Основні параметри.
1.2. Компонування котлоагрегату.
1.3. Камера топки.
1.3.1. Загальні дані.
1.3.2. Розміщення поверхонь нагріву у топці.
1.4. Пальниковий пристрій.
1.4.1. Загальні дані.
1.4.2. Технічні характеристики пальника.
1.4.3. Мазутні форсунки.
1.5. Барабан та сепараційний пристрій.
1.5.1. Загальні дані.
1.5.2. Внутрішньобарабанний пристрій.
1.6. Пароперегрівач.
1.6.1. Загальні відомості.
1.6.2. Радіаційний пароперегрівач.
1.6.3. Стельовий пароперегрівач.
1.6.4. Ширмовий пароперегрівач.
1.6.5. Конвективний пароперегрівач.
1.6.6. Схема руху пара.
1.7. Пристрій для регулювання температури перегрітої пари.
1.7.1. Конденсаційне встановлення.
1.7.2. Вприскувачі.
1.7.3. Схема підведення конденсату та поживної води.
1.8. Водяний економайзер.
1.8.1. Загальні дані.
1.8.2. Підвісна частина економайзер.
1.8.3. Панелі настінного економайзера
1.8.4. Конвективний економайзер.
1.9. Повітропідігрівач.
1.10. Каркас казана.
1.11. Обмуровка казана.
1.12. Очищення поверхонь нагрівання.
1.13. Тягоштьова установка.
2. Витяг з теплового розрахунку.
2.1. Основні характеристики казана.
2.2. Коефіцієнти надлишку повітря.
2.3. Тепловий баланс та характеристики топки.
2.4. Температура продуктів згоряння.
2.5. Температура пара.
2.6. Температура води.
2.7. Температура повітря.
2.8. Витрата конденсату на упорскування.
2.9. Опір казана.
3. Підготовка котла до запуску з холодного стану.
3.1. Огляд та перевірка обладнання.
3.2. Підготовка розпалювальних схем.
3.2.1. Складання схем для прогріву зниженого вузла живлення та впорскування.
3.2.2. Складання схем по паропроводам та пароперегрівачу.
3.2.3. Складання газоповітряного тракту.
3.2.4. Підготовка газопроводів казана.
3.2.5. Складання мазутопроводів у межах котла.
3.3. Заповнення казана водою.
3.3.1. Загальні положення.
3.3.2. Операції перед наповненням.
3.3.3. Операції після наповнення.
4. Розпалювання котла.
4.1. Загальна частина.
4.2. Розпалювання на газі з холодного стану.
4.2.1. Вентиляція топки.
4.2.2. Заповнення газопроводу газом.
4.2.3. Перевірка газопроводу та арматури в межах котла на щільність.
4.2.4. Розпал першого пальника.
4.2.5. Розпал другий та наступних пальників.
4.2.6. Продування водовказівних колонок.
4.2.7. Графік розпалювання котла.
4.2.8. Продування нижніх точок екранів.
4.2.9. Температурний режим радіаційного пароперегрівача під час розпалювання.
4.2.10. Температурний режим водяного економайзера під час розпалювання.
4.2.11. Включення котла до магістралю.
4.2.12. Підйом навантаження до номіналу.
4.3. Розпалювання котла із гарячого стану.
4.4. Розпалювання котла із використанням схеми рециркуляції котлової води.
5. Обслуговування котла та обладнання під час роботи.
5.1. Загальні положення.
5.1.1. Основні завдання експлуатаційного персоналу.
5.1.2. Регулює паропродуктивність котла.
5.2. Обслуговування працюючого казана.
5.2.1. Спостереження під час роботи котла.
5.2.2. Живлення котла.
5.2.3. Регулювання температури перегрітої пари.
5.2.4. Контроль за режимом горіння.
5.2.5. Продування котла.
5.2.6. Робота казана на мазуті.
6. Перехід із одного виду палива на інший.
6.1. Перехід із природного газу на мазут.
6.1.1. Переведення пальника зі спалювання газу на мазут із ГЩУ.
6.1.2. Переведення пальника зі спалювання мазуту на природний газ за місцем.
6.2. Перехід із мазуту на природний газ.
6.2.1. Переведення грілки зі спалювання мазуту на природний газ із ГЩУ.
6.2.2. Переведення пальника зі спалювання мазуту на природний газ за місцем.
6.3. Спільне спалювання природного газу та мазуту.
7. Зупинка котлоагрегату.
7.1. Загальні положення.
7.2. Зупинка котла в резерв.
7.2.1. Дії персоналу під час зупинки.
7.2.2. Опробування запобіжних клапанів.
7.2.3. Дії персоналу після зупинки.
7.3. Зупинка котла з розхолодженням.
7.4. Аварійна зупинка котла.
7.4.1. Випадки аварійного зупинення котла дією захисту чи персоналом.
7.4.2. Випадки аварійного зупинення котла за розпорядженням головного інженера.
7.4.3. Дистанційне вимкнення котла.
8. Аварійні ситуації та порядок їх ліквідації.
8.1. Загальні положення.
8.1.1. Загальна частина.
8.1.2. Обов'язки чергового персоналу під час аварії.
8.1.3. Дії персоналу під час аварії.
8.2. Скидання навантаження.
8.3. Скидання навантаження станції з втратою потреб.
8.4. Зниження рівня води.
8.4.1. Ознаки зниження рівня та впливу персоналу.
8.4.2. Події персоналу після ліквідації аварії.
8.5. Підвищення рівня води.
8.5.1. Ознаки та дії персоналу.
8.5.2. Дії персоналу у разі відмови у роботі захисту.
8.6. Вихід із ладу всіх водовказівних приладів.
8.7. Розрив екранної труби.
8.8. Розрив труби пароперегрівача.
8.9. Розрив труби водяного економайзера.
8.10. Виявлення тріщин у трубопроводах та паровій арматурі котла.
8.11. Підвищення тиску в барабані більше 170 атм та відмова запобіжних клапанів.
8.12. Припинення подачі газу.
8.13. Зниження тиску мазуту за регулюючим клапаном.
8.14. Вимкнення обох димососів.
8.15. Вимкнення обох дутьових вентиляторів.
8.16. Вимкнення всіх РВП.
8.17. Загоряння відкладень у повітропідігрівачах.
8.18. Вибух у топці чи газоходах котла.
8.19. Обрив факела, нестійкий режим топки, пульсація в топці.
8.20. Закидання води в пароперегрівач.
8.21. Розрив магістрального мазутопроводу.
8.22. Розрив чи виникнення пожежі на мазутопроводах у межах котла.
8.23. Розрив чи виникнення пожежі на магістральних газопроводах.
8.24. Розрив чи виникнення пожежі на газопроводах у межах котла.
8.25. Зниження температури зовнішнього повітря нижче за розрахункову.
9. Автоматика казана.
9.1. Загальні положення.
9.2. Регулятор рівня.
9.3. Регулятор спалювання.
9.4. Регулятор температури перегрітої пари.
9.5. Регулятор безперервного продування.
9.6. Регулятор фосфатування води.
10. Тепловий захист казана.
10.1. Загальні положення.
10.2. Захист під час перепивання котла.
10.3. Захист під час упуску рівня.
10.4. Захист при відключенні димососів або дутьових вентиляторів.
10.5. Захист при відключенні всіх РВП.
10.6. Аварійна зупинка котла кнопки.
10.7. Захист падіння тиску палива.
10.8. Захист для підвищення тиску газу.
10.9. Робота перемикача виду палива.
10.10. Захист згасання факела в топці.
10.11. Захист з підвищення температури перегрітої пари за котлом.
11. Уставки технологічного захисту та сигналізації.
11.1. Уставки технологічної сигналізації.
11.2. Уставки технологічного захисту.
12. Імпульсно-запобіжні пристрої казана.
12.1. Загальні положення.
12.2. Експлуатація ІПЗ.
13. Техніка безпеки та протипожежні заходи.
13.1. Загальна частина.
13.2. Правила техніки безпеки.
13.3. Заходи безпеки під час виведення котла на ремонт.
13.4. Вимоги з техніки безпеки та пожежної безпеки.
13.4.1. Загальні дані.
13.4.2. Вимоги щодо техніки безпеки.
13.4.3. Вимоги техніки безпеки під час роботи котла на замінниках мазуту.
13.4.4. Вимоги пожежної безпеки.

14. Графічний матеріал в даному АУК представлений у складі 17 малюнків і схем:
14.1. Компонування казана ТГМ-96Б.
14.2. Під камерою згоряння.
14.3. Вузол кріплення екранної труби.
14.4. Схема розташування пальників.
14.5. Влаштування пальника.
14.6. Внутрішньобарабанний пристрій.
14.7. Конденсаційне встановлення.
14.8. Схема зниженого вузла живлення та упорскування котла.
14.9. Пароохолоджувач.
14.10. Складання схеми для прогріву зниженого вузла живлення.
14.11. Схема розпалювання котла (паровий тракт).
14.12. Схема газо-повітропроводів казана.
14.13. Схема газопроводів не більше котла.
14.14. Схема мазутопроводів у межах котла.
14.15. Вентиляція топки.
14.16. Заповнення газопроводу газом.
14.17. Перевірка газопроводу на густину.

Перевірка знань

Після вивчення текстового та графічного матеріалу, студент може запустити програму самостійної перевірки знань. Програма є тестом, що перевіряє ступінь засвоєння матеріалу інструкції. У разі помилкової відповіді оператору виводиться повідомлення про помилку та цитату з тексту інструкції, що містить правильну відповідь. Загальна кількість питань щодо цього курсу становить 396.

Іспит

Після проходження навчального курсу та самоконтролю знань учень здає екзаменаційний тест. До нього входять 10 питань, обраних автоматично випадковим чином із питань, передбачених для самоперевірки. У ході іспиту пропонується відповісти на ці питання без підказок та можливості звернутися до підручника. Жодних повідомлень про помилки до закінчення тестування не виводиться. Після закінчення іспиту учень отримує протокол, в якому викладено запропоновані питання, обрані варіанти відповідей, що екзаменуються, і коментарі до помилкових відповідей. Оцінка за іспит виставляється автоматично. Протокол тестування зберігається на жорсткому диску комп'ютера. Є можливість друку на принтері.