Ehituskommunikatsiooni ekspert. Küte. Ahjud ja kaminad. Veesoojendid
Kuivad reaktsioonipulberbetoonisegud. Meetod isetihenduva ülikõrge tugevusega reaktsioonipulberkiudarmeeritud betoonisegu valmistamiseks, millel on väga kõrged voolavusomadused, ja meetod betoontoodete valmistamiseks saadud segust. Tõhus ja

Kuivad reaktsioonipulberbetoonisegud. Meetod isetihenduva ülikõrge tugevusega reaktsioonipulberkiudarmeeritud betoonisegu valmistamiseks, millel on väga kõrged voolavusomadused, ja meetod betoontoodete valmistamiseks saadud segust. Tõhus ja

03.03.2020 Katlad

01.06.2008 16:51:57

Artiklis kirjeldatakse kõrgtugevate pulberbetoonide omadusi ja võimalusi, samuti nende rakendusvaldkondi ja tehnoloogiaid.

Uute ja ainulaadsete arhitektuursete vormidega elamute ja tööstushoonete ning eriti spetsiaalsete eriti koormatud konstruktsioonide (nagu suure avaga sillad, pilvelõhkujad, avamere naftaplatvormid, rõhu all olevate gaaside ja vedelike hoidmiseks mõeldud mahutid jne) kõrge ehitusmäär on vajalik. uute tõhusate betoonide väljatöötamine. Märkimisväärseid edusamme on selles eriti märgatud alates 1980. aastate lõpust. Kaasaegsed kvaliteetsed betoonid (HKB) klassifitseerivad laia valikut erineva otstarbega betoone: kõrgtugevad ja ülikõrge tugevusega betoonid [vt. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. kümme; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], isetihenduvad betoonid, väga korrosioonikindlad betoonid. Seda tüüpi betoonid vastavad kõrgetele surve- ja tõmbetugevuse, pragunemiskindluse, löögitugevuse, kulumiskindluse, korrosioonikindluse ja külmakindluse nõuetele.

Kahtlemata soodustasid üleminekut uutele betoonitüüpidele esiteks revolutsioonilised saavutused betooni ja mördisegude plastifitseerimise vallas ning teiseks kõige aktiivsemate putsolaansete lisandite - ränidioksiidi aurude, veetustatud kaoliinide ja peene tuha - ilmumine. Superplastifikaatorite ja eriti keskkonnasõbralike polükarboksülaadil, polüakrülaadil ja polüglükoolalusel põhinevate hüperplastifikaatorite kombinatsioonid võimaldavad saada ülivedelaid tsemendi-mineraalseid dispergeeritud süsteeme ja betoonisegusid. Tänu nendele saavutustele jõudis keemiliste lisanditega betooni komponentide arv 6–8-ni, vee-tsemendi suhe vähenes 0,24–0,28-ni, säilitades samal ajal plastilisuse, mida iseloomustab koonuse tõmbetugevus 4–10 cm jahu (KM) või ilma. see, kuid MK lisamisega ülimalt töödeldavatele betoonidele (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) hüperplastifikaatoritele, erinevalt tavapäraste ühisettevõtete puhul valatavatest, on betoonisegude täiuslik voolavus ühendatud vähese settimisega ja isetihendumisega spontaanse õhu eemaldamine.

"Kõrge" reoloogia koos vee märkimisväärse vähenemisega superplastifitseeritud betoonisegude puhul on tagatud vedela reoloogilise maatriksiga, millel on selle moodustavate konstruktsioonielementide erinevad skaalatasemed. Killustiku betoonis toimib tsement-liivmört erinevatel mikromesotasanditel reoloogilise maatriksina. Killustiku kui makrostruktuuri elemendi kõrgtugevate betoonide plastifitseeritud betoonisegudes on reoloogiline maatriks, mille osakaal peaks olema palju suurem kui tavalistes betoonides, keerulisem dispersioon, mis koosneb liivast, tsemendist, kivijahust, mikroränist ja vesi. Omakorda tavalistes betoonisegudes olevale liivale on mikrotasandil reoloogiliseks maatriksiks tsemendi-vesipasta, mille osakaalu saab voolavuse tagamiseks suurendada tsemendikoguse suurendamisega. Kuid see on ühest küljest ebaökonoomne (eriti klasside B10 - B30 betoonide puhul), teisest küljest on superplastifikaatorid paradoksaalsel kombel portlandtsemendi halvad vett vähendavad lisandid, kuigi need kõik loodi ja luuakse selle jaoks. . Peaaegu kõik superplastifikaatorid, nagu oleme näidanud alates 1979. aastast, "töötavad" palju paremini paljudel mineraalpulbritel või nende segul tsemendiga [vt. Kalashnikov VI Ehitusmaterjalide tootmiseks kasutatavate mineraalsete hajutatud süsteemide plastifitseerimise alused: Doktoritöö teadusliku aruande vormis teadusdoktori kraadi saamiseks. tehnika. Teadused. - Voronež, 1996] kui puhtal tsemendil. Tsement on vees ebastabiilne, niisutav süsteem, mis moodustab kohe pärast veega kokkupuutumist kolloidseid osakesi ja pakseneb kiiresti. Ja vees olevaid kolloidosakesi on superplastifikaatoritega raske hajutada. Näiteks on savi lobrid, mida on raske superfluidiseerida.

Seega viitab järeldus iseenesest: tsemendile on vaja lisada kivijahu ja see suurendab mitte ainult ühisettevõtte reoloogilist mõju segule, vaid ka reoloogilise maatriksi enda osakaalu. Selle tulemusena on võimalik oluliselt vähendada vee kogust, suurendada betooni tihedust ja suurendada tugevust. Kivipulbri lisamine on praktiliselt samaväärne tsemendi koguse suurenemisega (kui vett vähendav toime on oluliselt suurem kui tsemendi lisamisel).

Siinkohal on oluline keskenduda mitte osa tsemendi asendamisele kivijahuga, vaid selle (ja olulise osa - 40–60%) lisamisele portlandtsemendile. Lähtudes polüstrukturaalsest teooriast 1985.–2000. kõik polüstruktuuri muutmise tööd olid suunatud 30–50% portlandtsemendi asendamisele mineraalsete täiteainetega, et seda betoonis säästa [vt. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. jt Komposiitehitusmaterjalid ja -konstruktsioonid, mille materjalikulu on väiksem. - Kiiev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Madala veevajadusega betoonid modifitseeritud kvartstäiteainega: kokkuvõte konto võistluseks. kraadi cand. tehnika. Teadused. - M, 1996; Fadel I. M. Basaltiga täidetud betooni intensiivne eraldiseisev tehnoloogia: lõputöö kokkuvõte. cand. tehnika. Teadused – M, 1993]. Portlandtsemendi säästmise strateegia sama tugevusega betoonides annab teed 2–3 korda suurema tugevusega betooni säästmise strateegiale mitte ainult surves, vaid ka painde- ja aksiaalpinges ning löögis. Betooni säästmine ažuursetes konstruktsioonides annab suurema majandusliku efekti kui tsemendi säästmine.

Arvestades erinevate skaalatasemete reoloogiliste maatriksite koostisi, tuvastame, et kõrgtugevate betoonide liiva puhul on mikrotasandil reoloogiline maatriks tsemendi, jahu, ränidioksiidi, superplastifikaatori ja vee kompleksne segu. Kõrgtugevate betoonide puhul, millel on tsemendi ja kivijahu segu (võrdne dispersioon) konstruktsioonielementidena, ilmub omakorda teine ​​reoloogiline maatriks väiksema mastaabitasemega - ränidioksiidi auru, vee ja superplastifikaatori segu.

Purustatud betooni puhul vastavad need reoloogiliste maatriksite konstruktsioonielementide skaalad betooni kuivkomponentide optimaalse granulomeetria skaaladele selle suure tiheduse saamiseks.

Seega täidab kivijahu lisamine nii struktuurilis-reoloogilist kui ka maatriksitäitvat funktsiooni. Kõrgtugevate betoonide puhul pole vähem oluline kivijahu reaktiiv-keemiline funktsioon, mida suurema efektiga täidavad reaktiivne mikroränidioksiid ja mikrodehüdreeritud kaoliin.

Maksimaalsed reoloogilised ja vett vähendavad efektid, mis on põhjustatud SP adsorptsioonist tahke faasi pinnal, on geneetiliselt iseloomulikud kõrge liidesega peendisperssetele süsteemidele.

Tabel 1.

SP reoloogiline ja vett vähendav toime vesi-mineraalsüsteemides

Dispergeeritud pulbri tüüp

ja plastifikaator

Annus SP,%

CaCO3 (Mg 150)

BaCO3 (Melment)

Ca(OH)2 (LST)

Tsement PO

"Volsktsement" (S-3)

Penza maardla opoka (S-3)

Lihvklaas TF10 (S-3)

Tabelist 1 on näha, et SP-ga portlandtsemendi valulobrides on viimaste vett vähendav toime 1,5–7,0 korda (sic!) suurem kui mineraalpulbritel. Kivide puhul võib see ülejääk ulatuda 2–3 korda.

Seega võimaldas hüperplastifikaatorite kombineerimine mikroräni, kivijahu või tuhaga tõsta survetugevuse taseme 130–150, mõnel juhul 180–200 MPa või rohkemgi. Tugevuse märkimisväärne suurenemine toob aga kaasa rabeduse intensiivse tõusu ja Poissoni suhte vähenemise 0,14–0,17-ni, mis toob kaasa ohu tarindite äkiliseks hävimiseks hädaolukordades. Sellest betooni negatiivsest omadusest vabanemine toimub mitte niivõrd viimaste tugevdamisega varraste tugevdamisega, vaid kombineerides varraste tugevdamise polümeeride, klaasi ja terase kiudude sisseviimisega.

Mineraal- ja tsemendidispersioonisüsteemide plastifitseerimise ja vee vähendamise põhialused sõnastati Kalashnikovi V.I. doktoritöös. [cm. Kalashnikov VI Ehitusmaterjalide tootmiseks kasutatavate mineraalsete hajutatud süsteemide plastifitseerimise alused: Doktoritöö teadusliku aruande vormis teadusdoktori kraadi saamiseks. tehnika. Teadused. - Voronež, 1996] 1996. aastal aastatel 1979–1996 varem tehtud tööde põhjal. [Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. Äärmiselt veeldatud väga kontsentreeritud hajutatud süsteemide struktuur-reoloogilisest seisundist. // IV riikliku komposiitmaterjalide mehaanika ja tehnoloogia konverentsi materjalid. - Sofia: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Mineraalsete dispergeeritud kompositsioonide plastifitseerimise efektiivsus sõltuvalt tahke faasi kontsentratsioonist neis. // Betoonisegude reoloogia ja selle tehnoloogilised ülesanded. Tez. III üleliidulise sümpoosioni aruanne. - Riia. - RPI, 1979; Kalašnikov V. I., Ivanov I. A. Mineraalsete dispergeeritud kompositsioonide plastifitseerimise olemusest sõltuvalt neis oleva tahke faasi kontsentratsioonist.// Komposiitmaterjalide mehaanika ja tehnoloogia. II Rahvuskonverentsi materjalid. - Sofia: BAN, 1979; Kalashnikov VI Erinevate mineraalsete koostiste reaktsioonist naftaleensulfoonhappe superplastifikaatoritele ja kiirleeliste mõjule sellele. // Komposiitmaterjalide mehaanika ja tehnoloogia. III Rahvuskonverentsi materjalid välisesindajate osavõtul. - Sofia: BAN, 1982; Kalashnikov VI Superplastifikaatoritega betoonisegude reoloogiliste muutuste arvestamine. // IX üleliidulise betooni ja raudbetooni konverentsi materjal (Taškent, 1983). - Penza. - 1983; Kalašnikov VI, Ivanov IA Tsemendikompositsioonide reoloogiliste muutuste iseärasused ioonide stabiliseerivate plastifikaatorite toimel. // Tööde kogumik "Betooni tehnoloogiline mehaanika". – Riia: RPI, 1984]. Need on väljavaated ühisettevõtte kõrgeima võimaliku vett vähendava aktiivsuse sihipäraseks kasutamiseks peendisperssetes süsteemides, superplastifitseeritud süsteemide kvantitatiivsete reoloogiliste ja struktuur-mehaaniliste muutuste tunnused, mis seisnevad nende laviinitaolises üleminekus tahke- olek vedelateks olekuteks üliväikese veelisandiga. Need on välja töötatud kriteeriumid väga hajutatud plastifitseeritud süsteemide gravitatsioonilise leviku ja posttiksotroopse vooluressursi jaoks (oma raskuse toimel) ja päevapinna spontaanseks tasandamiseks. See on settelise, magmaatilise ja moondelise päritoluga kivimite peeneks hajutatud pulbrite tsemendisüsteemide piirava kontsentratsiooni täiustatud kontseptsioon, mis on selektiivne kõrge veesisalduse vähendamise osas SP-ks. Nende töödega saavutatud olulisemateks tulemusteks on võimalus vähendada dispersioonides veetarbimist 5–15 korda, säilitades samal ajal gravitatsioonilise levitavuse. Näidati, et kombineerides reoloogiliselt aktiivseid pulbreid tsemendiga, on võimalik tugevdada ühisettevõtte mõju ja saada suure tihedusega valandeid. Just neid põhimõtteid rakendatakse reaktsioonipulberbetoonides nende tiheduse ja tugevuse suurenemisega (Reaktionspulver beton - RPB või Reactive Powder Concrete - RPC [vt Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Uut tüüpi tsement: tsemendi struktuur kivi. // Ehitusmaterjalid. - 1994. - nr 115]). Teine tulemus on ühisettevõtte redutseeriva toime suurenemine koos pulbrite dispersiooni suurenemisega [vt. Kalashnikov VI Ehitusmaterjalide tootmiseks kasutatavate mineraalsete hajutatud süsteemide plastifitseerimise alused: Doktoritöö teadusliku aruande vormis teadusdoktori kraadi saamiseks. tehnika. Teadused. – Voronež, 1996]. Seda kasutatakse ka pulbrilistes peeneteralistes betoonides, suurendades peeneks hajutatud koostisosade osakaalu, lisades tsemendile mikroränidioksiid. Pulberbetooni teoorias ja praktikas oli uudsus 0,1–0,5 mm fraktsiooniga peene liiva kasutamine, mis muutis betooni peeneteraliseks, erinevalt tavalisest liivasest liivast fraktsiooniga 0–5 mm. Meie arvutus pulberbetooni hajutatud osa keskmise eripinna kohta (koostis: tsement - 700 kg; peen liiv fr. 0,125–0,63 mm - 950 kg; basaltjahu Ssp = 380 m2/kg - 350 kg; kg - 140 kg ) mille sisaldus on 49% kogu segust peeneteralise liivaga fraktsiooniga 0,125–0,5 mm, näitab, et dispersiooniga MK Smk = 3000 m2 / kg on pulbrilise osa keskmine pind Svd = 1060 m2 / kg , ja Smk = 2000 m2 / kg - Svd = 785 m2 / kg. Just sellistel peeneks hajutatud komponentidel valmistatakse peeneteralisi reaktsioonipulberbetoone, milles tahke faasi mahukontsentratsioon ilma liivata ulatub 58–64% -ni ja koos liivaga - 76–77% ja on veidi madalam kui tahke faasi kontsentratsioon superplastifitseeritud rasketes betoonides (Cv = 0, 80–0,85). Purustatud betoonis on aga tahke faasi mahukontsentratsioon miinus killustik ja liiv palju väiksem, mis määrab hajutatud maatriksi suure tiheduse.

Kõrge tugevuse tagab mitte ainult mikroränidioksiid või dehüdreeritud kaoliini, vaid ka jahvatatud kivimi reaktiivse pulbri olemasolu. Kirjanduse andmetel tutvustatakse peamiselt lendtuhka, balti-, lubja- või kvartsjahu. NSV Liidus ja Venemaal avanesid laialdased võimalused reaktiivsete pulberbetoonide tootmiseks seoses Yu. M. Bazhenovi, Sh. T. Babajevi ja A. Komaromi vähese veevajadusega komposiitsideainete väljatöötamise ja uurimisega. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Tõestus, et tsemendi asendamine VNV jahvatamise protsessis karbonaadi, graniidi, kvartsjahuga kuni 50% suurendab oluliselt vett vähendavat toimet. Purustatud kivibetooni gravitatsioonilist levikut tagav W / T suhe on tavapärase ühisettevõtte kasutuselevõtuga võrreldes vähenenud 13–15% -ni, betooni tugevus sellisel VNV-50-l ulatub 90–100 MPa-ni. Sisuliselt saab VNV, mikroräni, peenliiva ja hajutatud armatuuri baasil saada kaasaegseid pulberbetoone.

Dispersioontugevdatud pulberbetoonid on väga tõhusad mitte ainult eelpingestatud armatuuriga kombineeritud tugevdusega kandekonstruktsioonide, vaid ka väga õhukeseseinaliste, sh ruumiliste, arhitektuursete detailide tootmiseks.

Viimastel andmetel on võimalik konstruktsioonide tekstiilist tugevdamine. Just kõrgtugevast polümeerist ja leelisekindlast niidist valmistatud (kangast) kolmemõõtmeliste raamide tekstiilkiudtootmise arendamine arenenud välisriikides oli ajendiks enam kui 10 aastat tagasi Prantsusmaal ja Kanadas reaktsiooni arendamiseks. -ühisettevõtetega pulberbetoonid ilma suurte täitematerjalideta eriti peene kvartstäitematerjaliga, mis on täidetud kivipulbrite ja mikroränioksiidiga. Sellistest peeneteralistest segudest saadud betoonisegud levivad oma raskuse toimel, täites kootud raami täiesti tiheda võrkstruktuuri ja kõik filigraanse kujuga liidesed.

Pulberbetoonisegude (PBS) "kõrge" reoloogia tagab veesisalduse 10–12% kuivkomponentide massist, voolavuspiir?0= 5–15 Pa, s.o. vaid 5-10 korda kõrgem kui õlivärvides. Selle väärtusega Δ0 saab seda määrata meie poolt 1995. aastal välja töötatud miniareomeetrilise meetodi abil. Madala voolavuspiiri tagab reoloogilise maatriksi vahekihi optimaalne paksus. Võttes arvesse PBS-i topoloogilist struktuuri, määratakse vahekihi X keskmine paksus järgmise valemiga:

kus on liivaosakeste keskmine läbimõõt; on mahu kontsentratsioon.

Alloleva koostise puhul, mille W/T = 0,103, on vahekihi paksus 0,056 mm. De Larrard ja Sedran leidsid, et peenemate liivade (d = 0,125–0,4 mm) paksus varieerub vahemikus 48–88 µm.

Osakeste vahekihi suurenemine vähendab viskoossust ja lõplikku nihkepinget ning suurendab voolavust. Vedelikkust saab suurendada lisades vett ja lisades SP. Üldiselt on vee ja SP mõju viskoossuse muutusele, nihkepingele ja voolavuspiirile ebaselge (joonis 1).

Superplastifikaator vähendab viskoossust palju vähem kui vee lisamine, samas kui voolavuspiiri vähenemine SP tõttu on palju suurem kui vee mõjul.

Riis. 1. SP ja vee mõju viskoossusele, voolavuspiirile ja voolavuspiirile

Superplastifitseeritud ülitäidetud süsteemide peamised omadused on see, et viskoossus võib olla üsna kõrge ja süsteem võib voolata aeglaselt, kui voolavuspiir on madal. Tavaliste ilma SP-ta süsteemide puhul võib viskoossus olla madal, kuid suurenenud voolavuspiir takistab nende levikut, kuna neil puudub posttiksotroopne vooluressurss [vt. Kalašnikov VI, Ivanov IA Tsemendikompositsioonide reoloogiliste muutuste iseärasused ioonide stabiliseerivate plastifikaatorite toimel. // Tööde kogumik "Betooni tehnoloogiline mehaanika". – Riia: RPI, 1984].

Reoloogilised omadused sõltuvad ühisettevõtte tüübist ja annusest. Kolme tüüpi ühisettevõtete mõju on näidatud joonisel fig. 2. Kõige tõhusam ühisettevõte on Woerment 794.

Riis. 2 SP tüübi ja doosi mõju: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10

Samas ei osutus vähem selektiivseks mitte kodumaine SP S-3, vaid välismaine SP melamiin Melment F10 baasil.

Pulberbetoonisegude määritavus on ülimalt oluline vormi laotud kootud ruumvõrkraamidega betoontoodete valmistamisel.

Sellised mahukad ažuursest kangast raamid tee, I-tala, kanali ja muude konfiguratsioonide kujul võimaldavad kiiret tugevdamist, mis seisneb raami paigaldamises ja kinnitamises vormi, millele järgneb rippbetooni valamine, mis kergesti läbi tungib. raami lahtrid suurusega 2–5 mm (joonis 3) . Kangasraamid võivad vahelduvate temperatuurikõikumiste mõjul radikaalselt tõsta betooni pragunemiskindlust ja vähendada oluliselt deformatsiooni.

Betoonisegu peaks mitte ainult kergelt lokaalselt läbi võrkraami valama, vaid ka vormi täitmisel levima "tagurpidi" tungimise teel läbi raami koos segu mahu suurenemisega vormis. Vedevuse hindamiseks kasutati kuivkomponentide sisalduse osas sama koostisega pulbrisegusid ning koonusest määrivust (raputamislaua jaoks) kontrolliti SP ja (osaliselt) vee kogusega. Laotamine blokeeriti 175 mm läbimõõduga võrgurõngaga.

Riis. 3 Kangast tellingute näidis

Riis. 4 Segu pritsmed vaba ja blokeeritud puistamisega

Võrgusilma läbimõõt oli 2,8 × 2,8 mm ja traadi läbimõõt oli 0,3 × 0,3 mm (joonis 4). Kontrollsegud valmistati sulamitega 25,0; 26,5; 28,2 ja 29,8 cm Katsete tulemusena selgus, et segu voolavuse suurenemisega väheneb vaba alalisvoolu ja blokeeritud voolu läbimõõtude suhe db. Joonisel fig. 5 näitab dc/dbotdc muutust.

Riis. 5 Muutke dc/db vaba hajutusega alalisvoolust

Nagu jooniselt järeldub, kaob segude erinevus dc ja db kaob voolavusel, mida iseloomustab vaba levik 29,8 cm. Alalisvoolu = 28,2 korral väheneb levimine läbi võrgu 5%. Eriti suurt aeglustumist läbi võrgu puistamise ajal kogeb segu, mille laius on 25 cm.

Sellega seoses on 3–3 mm lahtri suurusega võrkraamide kasutamisel vaja kasutada segusid, mille laius on vähemalt 28–30 cm.

0,15 mm läbimõõduga ja 6 mm pikkusega teraskiududega 1 mahuprotsenti tugevdatud dispergeeritud-armeeritud pulberbetooni füüsikalised ja tehnilised omadused on toodud tabelis 2

Tabel 2.

Pulberbetooni füüsikalised ja tehnilised omadused vähese veevajadusega sideainel, kasutades kodumaist SP S-3

Kinnistu nimi

mõõtühik

Näitajad

Tihedus

Poorsus

Survetugevus

Paindetõmbetugevus

Aksiaalne tõmbetugevus

Elastsusmoodul

Poissoni suhe

Vee imendumine

Külmakindlus

tsüklite arv

Välismaistel andmetel ulatub 3% tugevdusega survetugevus 180–200 MPa ja aksiaalpinge korral 8–10 MPa. Löögitugevus suureneb üle kümne korra.

Pulberbetooni võimalused pole veel kaugeltki ammendatud, arvestades hüdrotermilise töötluse efektiivsust ja selle mõju tobermoriidi ja vastavalt ka ksonotliidi osakaalu suurenemisele.

    Kas teabest oli abi? jah osaliselt ei
  • 15444

Teadlased ei lakka hämmastamast revolutsiooniliste tehnoloogiate arenguga. Täiustatud omadustega segu saadi mitte nii kaua aega tagasi - 20. sajandi 90ndate alguses. Venemaal ei ole selle kasutamine hoonete ehitamisel nii levinud, peamine rakendus on isetasanduvate põrandate ja dekoratiivtoodete tootmine: tööpinnad, ažuursed kaared ja vaheseinad.

BRP kvaliteetsema materjali eeliste kindlaksmääramine võimaldab arvestada parameetreid:

  • Ühend.
  • Omadused.
  • Kasutusvaldkond.
  • Kasu majanduslik põhjendus.

Ühend

Betoon on mitmesuguste kompositsioonide tihendatud segust vormitud ehitusmaterjal:

1. Alus - sideaine, täiteaine "liimimine". Võimalus usaldusväärselt ühendada komponente üheks tervikuks tagab rakenduse peamised nõuded. Sideaine tüübid:

  • Tsement.
  • Kips.
  • Laim.
  • Polümeerid.
  • Bituumen.

2. Täiteaine - komponent, mis määrab tiheduse, kaalu, tugevuse. Terade tüübid ja suurus:

  • Liiv - kuni 5 mm.
  • Paisutatud savi - kuni 40.
  • Räbu - kuni 15.
  • Killustik - kuni 40.

3. Lisandid - modifikaatorid, mis parandavad omadusi, muudavad saadud segu tardumisprotsesse. Liigid:

  • Plastifikatsioon.
  • Tugevdamine.
  • Pettumust valmistav.
  • Külmakindluse ja/või seadistuskiiruse reguleerimine.

4. Vesi - sideainega reageeriv komponent (ei kasutata bituumenbetoonides). Vedeliku ja aluse massi protsentuaalne suhe määrab toote plastilisuse ja tardumisaja, külmakindluse ja tugevuse.

Aluse, täiteaine, lisandite, nende vahekorra, proportsioonide erinevate kombinatsioonide kasutamine võimaldab saada erinevate omadustega betooni.

Erinevus RPB ja muud tüüpi materjalide vahel on peen täitematerjali fraktsioon. Tsemendi protsendi vähendamine, selle asendamine kivijahuga, võimaldas mikroränidioksiid luua suure voolavusega, isetihenevaid koostisi.

Tugev RPB saadakse vee (7-11%) ja reaktiivse pulbri segamisel. Proportsioonid (%):

  • Portlandtsemendi kaubamärk M500 hall või valge - 30–34.
  • Mikrokvartsi või kivijahu - 12-17%.
  • Mikroränidioksiid – 3,2-6,8.
  • Peeneteraline kvartsliiv (fraktsioon 0,1~0,63 mm).
  • Polükarboksülaateetri baasil superplastifikaator - 0,2~0,5.
  • Vastupidavuskiirendi – 0,2.

Tootmistehnoloogia:

  • Komponendid valmistatakse vastavalt protsendile.
  • Segistisse juhitakse vesi ja plastifikaator. Segamisprotsess algab.
  • Lisatakse tsement, kivijahu, mikroränidioksiid.
  • Värvuse andmiseks on lubatud lisada värvaineid (raudoksiidi).
  • Segamine 3 minutit.
  • Täiendus liivaga ja (raudbetoonile).
  • Segamisprotsess on 2-3 minutit. Selle aja jooksul lülitatakse sisse seadistuskiirend 0,2 protsenti kogumassist.
  • Vormi pind niisutatakse veega.
  • Vala segu sisse.
  • Piserdage vormis jaotatud lahuse pinnale vett.
  • Katke valamise anum.

Kõik toimingud kestavad kuni 15 minutit.

Reaktsioonipulberbetoonide omadused

Positiivsed omadused:

1. Mikroräni ja kivipulbri kasutamine tõi kaasa tsemendi ja kallite superplastifikaatorite osakaalu vähenemise RPM-is, mis tõi kaasa kulude languse.

2. Saadi kõrge voolavusastmega isetihenduva pulberbetooni koostis:

  • Vibratsioonilauda pole vaja kasutada.
  • Saadud toodete esipind praktiliselt ei vaja mehaanilist viimistlemist
  • Erineva tekstuuri ja pinnakaredusega elementide valmistamise võimalus.

3. Tugevdamine terase, tsellulooskiuga, ažuursete kangaste raamide kasutamine tõstab klassi M2000-ni, survetugevus - kuni 200 MPa.

4. Kõrge vastupidavus karbonaadi ja sulfaadi korrosioonile.

5. Pulbrilise reaktsioonisegu kasutamine aitab luua suure koormusega (˃40-50 MPa) kergeid struktuure (tihedus 1400~1650 kg/m3). Massi vähendamine vähendab konstruktsioonide vundamendi koormust. Tugevus võimaldab teha hoone karkassi kandvaid elemente väiksema paksusega - tarbimine väheneb.

Omadused

Insenerid teostavad projekteerimisetapis arvutusi ning annavad ehitusmaterjalide ja parameetrite kohta mitmeid soovitusi ja nõudeid. Peamised omadused:

  1. Betooni klass - number pärast tähte "M" (M100) märgistuses näitab staatilise survekoormuse vahemikku (kg / cm2), mille järel hävimine toimub.
  2. Tugevus: kokkusurumisel - proovile avaldatava pressi rõhu väärtus, mis on empiiriliselt fikseeritud enne selle deformatsiooni, mõõtühik: MPa. Painutamiseks - kahele toele paigaldatud pressi rõhk proovi keskele.
  3. Tihedus - toote mass mahuga 1 kuupmeeter, mõõtühik: kg / m3.
  4. Külmakindlus - külmutamis- ja pöördprotsessi tsüklite arv proovi hävitamisega alla 5%.
  5. Kokkutõmbumiskoefitsient - mahu vähenemise protsent, konstruktsiooni lineaarsed mõõtmed valmisolekul.
  6. Veeimavus – proovis vedelikuga anumasse sukeldatud vee massi või mahu suhe. Iseloomustab betooni avatud poorsust.

Kohaldamisala

Reaktsioonipulbri segul põhinev uus tehnoloogia võimaldab teil luua täiustatud omadustega betooni, millel on lai valik rakendusi:

  • 1. Kõrge kulumiskindlusega isetasanduvad põrandad minimaalse paksusega pealekantava kihiga.
  • 2. Pika kasutuseaga äärekivi valmistamine.
  • 3. Erinevad lisandid õiges vahekorras võivad oluliselt vähendada veeimavusprotsessi, mis võimaldab materjali kasutada avamere naftaplatvormide ehitamisel.
  • 4. Tsiviil- ja tööstusehituses.
  • 5. Sildade ja tunnelite ehitamine.
  • 6. Suure tugevusega, erineva pinnastruktuuri ja karedusega töötasapindadele.
  • 7. Dekoratiivpaneelid.
  • 8. Läbipaistvast betoonist vaheseinte, kunstitoodete valmistamine. Järkjärgulise valamise korral asetatakse valgustundlikud kiud vormi.
  • 9. Arhitektuursete õhukeseseinaliste detailide valmistamine kangasarrustuse abil.
  • 10. Kasutada vastupidavate liimide ja parandussegude jaoks.
  • 11. Soojusisolatsiooni lahendus klaassfääride abil.
  • 12. Kõrgtugev betoon purustatud graniidil.
  • 13. Bareljeefid, monumendid.
  • 14. Värviline betoon.

Hind

Kõrge hind eksitab arendajaid kasutamise otstarbekuse osas. Transpordikulude vähendamine, konstruktsioonide ja isetasanduvate põrandate eluea pikendamine ja muud materjali positiivsed omadused tasuvad rahalised investeeringud ära. RPB leidmine ja ostmine on üsna keeruline. Probleem on seotud vähese nõudlusega.

Hinnad, millega saate Venemaal RPB-d osta:

Kahjuks on raske tuua näiteid tsiviil- või tööstusrajatiste kohta, mis on ehitatud Venemaa territooriumile RPM-i abil. Pulberbetooni peamine kasutusala oli tehiskivide, tööpindade, aga ka isetasanduvate põrandate ja parandussegude valmistamisel.

Artiklid

See on settelise, magmaatilise ja moondelise päritoluga kivimite peeneks hajutatud pulbrite tsemendisüsteemide piirava kontsentratsiooni täiustatud kontseptsioon, mis on selektiivne kõrge veesisalduse vähendamise osas SP-ks. Nende töödega saavutatud olulisemateks tulemusteks on võimalus vähendada dispersioonides veetarbimist 5-15 korda, säilitades samal ajal gravitatsioonilise levitavuse. Näidati, et kombineerides reoloogiliselt aktiivseid pulbreid tsemendiga, on võimalik tugevdada ühisettevõtte mõju ja saada suure tihedusega valandeid.

Just neid põhimõtteid rakendatakse reaktsioonipulberbetoonides nende tiheduse ja tugevuse suurenemisega (Reaktionspulver beton - RPB või Reactive Powder Concrete - RPC [vt Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Uut tüüpi tsement: tsemendi struktuur kivi. // Ehitusmaterjalid. - 1994. - nr 115]). Teine tulemus on ühisettevõtte redutseeriva toime suurenemine koos pulbrite dispersiooni suurenemisega [vt. Kalashnikov VI Ehitusmaterjalide tootmiseks kasutatavate mineraalsete hajutatud süsteemide plastifitseerimise alused: Doktoritöö teadusliku aruande vormis teadusdoktori kraadi saamiseks. tehnika. Teadused. - Voronež, 1996].

Seda kasutatakse ka pulbrilistes peeneteralistes betoonides, suurendades peeneks hajutatud koostisosade osakaalu, lisades tsemendile mikroränidioksiid. Pulberbetooni teoorias ja praktikas oli uudseks 0,1-0,5 mm fraktsiooniga peene liiva kasutamine, mis muutis betooni peeneteraliseks, erinevalt tavalisest liivasest liivast fraktsiooniga 0-5 mm. Meie arvutus pulberbetooni hajutatud osa keskmise eripinna kohta (koostis: tsement - 700 kg; peen liiv fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, basaltjahu Ssp \u003d 380 m 2 / kg - 350 kg, mikroränidioksiid Svd \u003d 3200 m 2 /kg - 140 kg), mille sisaldus on 49% kogu segust peeneteralise liivaga fraktsiooniga 0,125-0,5 mm, näitab, et peenuse MK Smk = 3000 m 2 /kg korral on keskmine pind pulbriosast on Svd = 1060 m 2 /kg ja Smk \u003d 2000 m 2 / kg - Svd = 785 m 2 / kg. Just sellistel peeneks hajutatud komponentidel valmistatakse peeneteralisi reaktsioonipulberbetoone, milles tahke faasi mahukontsentratsioon ilma liivata ulatub 58-64% -ni ja koos liivaga - 76-77% ja on veidi madalam kui tahke faasi kontsentratsioon superplastifitseeritud raskes betoonis (Cv = 0, 80-0,85). Purustatud betoonis on aga tahke faasi mahukontsentratsioon miinus killustik ja liiv palju väiksem, mis määrab hajutatud maatriksi suure tiheduse.

Kõrge tugevuse tagab mitte ainult mikroränidioksiid või dehüdreeritud kaoliini, vaid ka jahvatatud kivimi reaktiivse pulbri olemasolu. Kirjanduse andmetel tutvustatakse peamiselt lendtuhka, balti-, lubja- või kvartsjahu. NSV Liidus ja Venemaal avanesid laialdased võimalused reaktiivsete pulberbetoonide tootmiseks seoses Yu. M. Bazhenovi, Sh. T. Babajevi ja A. Komaromi vähese veevajadusega komposiitsideainete väljatöötamise ja uurimisega. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Tõestus, et tsemendi asendamine VNV jahvatamise protsessis karbonaadi, graniidi, kvartsjahuga kuni 50% suurendab oluliselt vett vähendavat toimet. W / T suhe, mis tagab killustiku betooni gravitatsioonilise leviku, väheneb 13-15% -ni võrreldes tavapärase ühisettevõtte kasutuselevõtuga, betooni tugevus sellisel VNV-50-l ulatub 90-100 MPa-ni. Sisuliselt saab VNV, mikroräni, peenliiva ja hajutatud armatuuri baasil saada kaasaegseid pulberbetoone.

Dispersioontugevdatud pulberbetoonid on väga tõhusad mitte ainult eelpingestatud armatuuriga kombineeritud tugevdusega kandekonstruktsioonide, vaid ka väga õhukeseseinaliste, sh ruumiliste, arhitektuursete detailide tootmiseks.

Viimastel andmetel on võimalik konstruktsioonide tekstiilist tugevdamine. Just kõrgtugevast polümeerist ja leelisekindlast niidist valmistatud (kangast) kolmemõõtmeliste raamide tekstiilkiudtootmise arendamine arenenud välisriikides oli ajendiks enam kui 10 aastat tagasi Prantsusmaal ja Kanadas reaktsiooni arendamiseks. -ühisettevõtetega pulberbetoonid ilma suurte täitematerjalideta eriti peene kvartstäitematerjaliga, mis on täidetud kivipulbrite ja mikroränioksiidiga. Sellistest peeneteralistest segudest saadud betoonisegud levivad oma raskuse toimel, täites kootud raami täiesti tiheda võrkstruktuuri ja kõik filigraanse kujuga liidesed.

Pulberbetoonisegude (PBS) "kõrge" reoloogia tagab 10-12 massiprotsendilise kuivkomponentide veesisalduse puhul voolavuspiiri?0 = 5-15 Pa, s.o. vaid 5-10 korda kõrgem kui õlivärvides. Selle väärtusega Δ0 saab seda määrata meie poolt 1995. aastal välja töötatud miniareomeetrilise meetodi abil. Madala voolavuspiiri tagab reoloogilise maatriksi vahekihi optimaalne paksus. Võttes arvesse PBS-i topoloogilist struktuuri, määratakse vahekihi X keskmine paksus järgmise valemiga:

kus on liivaosakeste keskmine läbimõõt; - mahuline kontsentratsioon.

Alloleva koostise puhul, mille W/T = 0,103, on vahekihi paksus 0,056 mm. De Larrard ja Sedran leidsid, et peenemate liivade (d = 0,125–0,4 mm) paksus varieerub vahemikus 48–88 µm.

Osakeste vahekihi suurenemine vähendab viskoossust ja lõplikku nihkepinget ning suurendab voolavust. Vedelikkust saab suurendada lisades vett ja lisades SP. Üldiselt on vee ja SP mõju viskoossuse muutusele, nihkepingele ja voolavuspiirile ebaselge (joonis 1).

Väitekirja abstraktne sellel teemal ""

Käsikirjana

KIVI KASUTATUD PENETERALINE REAKTSIOONPULBER DISPERSIIVNE-ARMUSBETOON

Eriala 05.23.05 - Ehitusmaterjalid ja -tooted

Tööd viidi läbi riikliku kutsekõrgkooli "Penza Riikliku Arhitektuuri- ja Ehitusülikooli" osakonnas "Betooni, keraamika ja sideainete tehnoloogia" ning Müncheni Tehnikaülikooli Ehitusmaterjalide ja -konstruktsioonide Instituudis. .

Teaduslik nõunik -

Tehnikateaduste doktor, professor Valentina Serafimovna Demjanova

Ametlikud vastased:

Vene Föderatsiooni austatud teadustöötaja, RAASNi korrespondentliige, tehnikateaduste doktor, professor Vladimir Pavlovitš Seljajev

Tehnikateaduste doktor, professor Oleg Vjatšeslavovitš Tarakanov

Juhtiv organisatsioon - JSC "Penzastroy", Penza

Kaitsmine toimub 7. juulil 2006 kell 16.00 lõputöö nõukogu koosolekul D 212.184.01 riiklikus kutsekõrgkoolis "Penza State University of Architecture and Construction" aadressil: 440028, Penza, St. G. Titova, 28, maja 1, konverentsisaal.

Lõputöö on leitav riikliku kutsekõrgkooli "Penza Riikliku Arhitektuuri- ja Ehitusülikooli" raamatukogust

Doktoritöö nõukogu akadeemiline sekretär

V. A. Hudjakov

TÖÖ ÜLDKIRJELDUS

Betooni tugevuse olulise suurenemisega üheteljelise surve all väheneb paratamatult pragunemiskindlus ja suureneb konstruktsioonide rabeda purunemise oht. Betooni hajutatud tugevdamine kiududega kõrvaldab need negatiivsed omadused, mis võimaldab toota üle 80-100 klassi betooni tugevusega 150-200 MPa, millel on uus kvaliteet - viskoosne murdumismuster.

Dispersioonarmeeritud betoonide ja nende valmistamise valdkonna teadustööde analüüs kodumaises praktikas näitab, et põhisuunaga ei taotleta kõrgtugevate maatriksite kasutamise eesmärke sellistes betoonides. Hajutatud raudbetooni klass survetugevuse poolest jääb ülimadalaks ja piirdub B30-B50-ga. See ei võimalda tagada kiu head nakkumist maatriksiga, kasutada teraskiudu täielikult ära ka madala tõmbetugevusega. Veelgi enam, teoreetiliselt töötatakse välja vabalt asetatud kiududega betoontooteid, mille mahuline tugevdusaste on 59%, ja praktikas toodetakse betoontooteid. Kiud eraldatakse vibratsiooni mõjul plastifitseerimata "rasvaste" suure kokkutõmbumisega tsement-liiv mörtidega, mille koostis on tsement-liiv - 14-I: 2,0 W / C = 0,4, mis on äärmiselt raiskav ja kordab 1974. aasta töö taset. Märkimisväärsed teaduslikud edusammud superplastifitseeritud VNV, mikrodispergeeritud mikroränidioksiidsegude ja ülitugevate kivimite reaktiivsete pulbrite loomise vallas võimaldasid oligomeerse koostisega superplastifikaatoreid ja polümeerse koostisega hüperplastifikaatoreid kasutada vett vähendavat toimet 60%-ni. Need saavutused ei saanud aluseks valatud isetihenduvatest segudest hajutatud armeeritud kõrgtugeva raudbetooni või peeneteralise pulberbetoonide loomisel. Samal ajal arendavad arenenud riigid aktiivselt hajutatud kiududega tugevdatud reaktsioonipulberbetoonide uusi põlvkondi. Kasutatakse pulberbetoonisegusid

valuvormide valamiseks, millesse on asetatud kootud mahulised peensilmalised raamid ja nende kombineerimine varraste tugevdusega.

Avaldada teoreetilised eeldused ja motivatsioonid ülimadala veesisaldusega valamisel saadud väga tiheda, ülitugeva maatriksiga mitmekomponentsete peeneteraliste pulberbetoonide loomiseks, tagades lammutamise ajal plastilise iseloomuga ja suure tõmbetugevusega betoonide tootmise. tugevus painutamisel;

Avaldada komposiitsideainete ja dispergeeritud-tugevdatud peeneteraliste kompositsioonide struktuurset topoloogiat, saada nende struktuuri matemaatilised mudelid, et hinnata täiteaineosakeste ja tugevdavate kiudude geomeetriliste keskpunktide vahemaid;

Peeneteraliste dispergeeritud raudbetoonisegude koostiste optimeerimiseks kiududega c1 = 0,1 mm ja I = 6 mm minimaalse sisaldusega, mis on piisav betooni venivuse suurendamiseks, valmistamise tehnoloogia ja retsepti mõju nende voolavusele, betoonide tihedus, õhusisaldus, tugevus ja muud füüsikalised ja tehnilised omadused.

Töö teaduslik uudsus.

1. Teaduslikult põhjendatud ja eksperimentaalselt kinnitatud võimalus saada ülitugevaid peeneteralisi tsemendipulberbetoone, sealhulgas dispergeeritud-tugevdatud, mis on valmistatud betoonisegudest ilma killustikuta peene kvartsliiva fraktsiooniga, reaktiivsete kivimipulbrite ja mikroränioksiidiga, millel on märkimisväärne sisaldus. superplastifikaatorite efektiivsuse tõus kuni veesisalduseni valatud isetihenduvas segus kuni 10-11% (vastab ilma ühisettevõtteta poolkuiv segu pressimiseks) kuivkomponentide massist.

4. Teoreetiliselt ennustatud ja katseliselt tõestatud peamiselt komposiittsemendi sideainete kõvenemise lahuse difusioon-ioonmehhanismi kaudu, mis suureneb täiteaine sisalduse suurenemisega või selle dispersiooni olulise suurenemisega võrreldes tsemendi dispersiooniga.

5. Uuritud on peeneteraliste pulberbetoonide struktuuri kujunemise protsesse. On näidatud, et superplastifitseeritud valatud isetihenduvatest betoonisegudest valmistatud pulberbetoonid on palju tihedamad, nende tugevuse suurenemise kineetika on intensiivsem ja keskmine tugevus on oluliselt kõrgem kui sama veesisalduse juures pressitud SP-ta betoonidel. rõhu all 40-50 MPa. Pulbrite reaktiiv-keemilise aktiivsuse hindamise kriteeriumid on välja töötatud.

6. Peeneteralise hajutatud raudbetoonisegude optimeeritud koostised õhukese teraskiuga läbimõõduga 0,15 ja pikkusega 6 mm;

nende valmistamise tehnoloogia, komponentide sisestamise järjekord ja segamise kestus; on kindlaks tehtud koostise mõju betoonisegude voolavusele, tihedusele, õhusisaldusele ja betooni survetugevusele.

Töö praktiline tähendus seisneb uute valatud peeneteraliste kiududega pulberbetoonisegude väljatöötamises toodete ja konstruktsioonide valuvormide jaoks nii ilma kui ka kombineeritud varraste armatuuriga. Kõrge tihedusega betoonisegude kasutamisega on võimalik toota ülimalt pragunemiskindlaid painutatud või kokkusurutud raudbetoonkonstruktsioone, millel on ülikergete koormuste mõjul plastiline purunemismuster.

Metalli nakkuvuse suurendamiseks saadi suure tihedusega kõrgtugev komposiitmaatriks survetugevusega 120-150 MPa, et kasutada õhukest ja lühikest ülitugevat kiudu läbimõõduga 0,04-0,15 mm ja pikkusega 6 mm. -9 mm, mis võimaldab vähendada selle tarbimist ja voolutakistust betoonisegud valutehnoloogia jaoks kõrge tõmbetugevusega õhukeseseinaliste filigraantoodete valmistamiseks paindes.

Töö aprobeerimine. Doktoritöö põhisätted ja tulemused esitleti ja raporteeriti Rahvusvahelisel ja Ülevenemaalisel konverentsil

Venemaa teadus- ja tehnikakonverentsid: "Noor teadus uueks aastatuhandeks" (Naberežnõje Tšelnõi, 1996), "Linnaplaneerimise ja -arenduse küsimused" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Ehitusmaterjalide teaduse kaasaegsed probleemid" (Penza, 1998), "Moodne ehitus" (1998), Rahvusvahelised teadus- ja tehnikakonverentsid "Komposiitehitusmaterjalid. Teooria ja praktika "(Penza, 2002, 2003, 2004, 2005), "Ressursi- ja energiasääst kui loovuse motivatsioon arhitektuurilises ehitusprotsessis" (Moskva-Kaasan, 2003), "Tegelikud ehitusprobleemid" (Saransk, 2004) , "Uued energia- ja ressursisäästlikud teadusmahukad tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel" (Penza, 2005), ülevenemaaline teaduslik ja praktiline konverents "Linnaplaneerimine, rekonstrueerimine ja inseneritoetus Volga linnade säästvale arengule piirkond" (Toljatti, 2004), RAASNi akadeemilised lugemised "Ehitusmaterjaliteaduse teooria ja praktika arengu saavutused, probleemid ja paljutõotavad suunad" (Kaasan, 2006).

Väljaanded. Uurimistöö tulemuste põhjal avaldati 27 artiklit (HAC nimekirja järgi 3 artiklit ajakirjades).

Sissejuhatuses põhjendatakse valitud uurimissuuna asjakohasust, sõnastatakse uurimistöö eesmärk ja eesmärgid ning näidatakse selle teaduslikku ja praktilist tähendust.

Esimeses peatükis, mis on pühendatud kirjanduse analüütilisele ülevaatele, analüüsitakse välis- ja kodumaist kvaliteetsete betoonide ja kiudbetoonide kasutamise kogemust. On näidatud, et välispraktikas hakati tootma kõrgtugevat betooni tugevusega kuni 120-140 MPa, peamiselt pärast 1990. aastat. Viimase kuue aasta jooksul on kõrgtugevate betoonide tugevuse suurendamisel avastatud laialdasi väljavaateid. betoon alates 130150 MPa ja viia need üle eriti kõrge tugevusega betooni kategooriasse tugevusega 210250 MPa tänu aastate jooksul välja töötatud betooni kuumtöötlusele, mille tugevus on saavutanud 60-70 MPa.

Eriti suure tugevusega betoonid kiputakse jaotama täitematerjali tera suuruse järgi 2 liiki: peeneteraline kivi maksimaalse terasuurusega kuni 8-16 mm ja peeneteraline betoon, mille tera suurus on kuni 0,5-1,0 mm.Mõlemad sisaldavad tingimata mikroränidioksiid või mikrodehüdratifitseeritud kaoliini, tugevate kivimite pulbreid ning betooni elastsuse, löögitugevuse, pragunemiskindluse andmiseks - erinevatest materjalidest valmistatud kiude.Erirühma kuuluvad peeneteralised pulberbetoonid (Reaktionspulver beton-RPB või Reactive Powder Concrete) maksimaalse terasuurusega 0,3-0,6 mm. On näidatud, et sellistel betoonidel, mille aksiaalne survetugevus on 200-250 MPa ja mille tugevduskoefitsient on maksimaalselt 3-3,5 mahuprotsenti, on tõmbetugevus painutamisel kuni 50 MPa Sellised omadused tagavad ennekõike suure tihedusega ja suure tugevusega maatriks, mis võimaldab suurendada kiudude nakkumist ja täielikult ära kasutada selle suurt tõmbetugevust.

Analüüsitakse uuringute seisu ja kogemusi kiudbetooni tootmisel Venemaal. Erinevalt välismaistest arengutest ei keskendu Venemaa teadusuuringud mitte ülitugeva maatriksiga kiudbetooni kasutamisele, vaid armatuuri suurendamisele 5-9 mahuprotsendini madala tugevusega kolme-neljakomponentsete betoonide puhul. klassid B30-B50 tõmbetugevuse suurendamiseks painutamisel kuni 17-28 MPa. Kõik see on 1970-1976 välismaise kogemuse kordamine, s.o. need aastad, mil tõhusaid superplastifikaatoreid ja mikroränidioksiid ei kasutatud ning kiudbetoon oli peamiselt kolmekomponentne (liivane). Soovitatav on valmistada kiudbetooni portlandtsemendi kuluga 700-1400 kg/m3, liiva - 560-1400 kg/m3, kiudusid - 390-1360 kg/m3, mis on äärmiselt raiskav ja ei võta arvesse kvaliteetsete betoonide väljatöötamisel tehtud edusamme.

Analüüs viiakse läbi mitmekomponentsete betoonide arengu evolutsiooni erinevatel revolutsioonilistel etappidel spetsiaalsete funktsionaalsust määravate komponentide ilmumisel: kiud, superplastifikaatorid, mikroränidioksiid. On näidatud, et kuue-seitsmekomponendilised betoonid on ülitugeva maatriksi aluseks kiu põhifunktsiooni tõhusaks kasutamiseks. Just need betoonid muutuvad polüfunktsionaalseks.

Sõnastatud on ülitugevate ja eriti tugevate reaktsioonipulberbetoonide ilmumise peamised motiivid, betoonisegude vee vähendamise "rekordväärtuste" saamise võimalus ja nende eriline reoloogiline seisund. Sõnastatud nõuded pulbritele ja

nende levimus mäetööstuse tehnogeensete jäätmetena.

Analüüsi põhjal sõnastatakse uurimistöö eesmärk ja eesmärgid.

Teises peatükis esitatakse kasutatud materjalide omadused ja kirjeldatakse uurimismeetodeid Kasutati Saksamaa ja Venemaa toodangu toorainet: tsemendid CEM 1 42,5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42,5 R, Weisenau CEM 1 42,5, Volsky PC500 DO , Starooskolsky PTS 500 TO; liiv Sursky klassifitseeritud fr. 0,14-0,63, Balasheisky (Syzran) klassifitseeritud fr. 0,1-0,5 mm, Halle liiv fr. 0,125-0,5 "mm; mikroränidioksiid: Eikern Microsilica 940 Si02 sisaldusega> 98,0%, Silia Staub RW Fuller Si02 sisaldusega> 94,7%, BS-100 (soodaühendus) ZYu2-ga > 98,3%, Tšeljabinski EMC SiO sisaldusega; =84 -90%, Saksamaa ja Venemaa toodangu kiud d = 0,15 mm, 7 = 6 mm tõmbetugevusega 1700-3100 MPa; sette- ja vulkaanilise päritoluga kivimite pulbrid; naftaleenil, melamiinil ja polükarboksülaadil põhinevad super- ja hüperplastifikaatorid .

Betoonisegude valmistamiseks kasutati Eirichi kiirsegistit ja turbulentset mikserit Kaf. TBKiV, kaasaegsed Saksa ja kodumaise toodangu seadmed ja seadmed. Röntgendifraktsioonianalüüs viidi läbi Seiferti analüsaatoriga, elektronmikroskoopiline analüüs Philipsi ESEM-mikroskoobiga.

Kolmandas peatükis käsitletakse komposiitsideainete ja pulberbetoonide, sh dispergeeritud armeeritud topoloogilist struktuuri. Komposiitsideainete struktuurne topoloogia, milles täiteainete mahuosa ületab põhisideaine fraktsiooni, määrab reaktsiooniprotsesside mehhanismi ja kiiruse ette. Pulberbetoonis olevate liivaosakeste (või suure täidisega sideainetes olevate portlandtsemendiosakeste) vaheliste kauguste arvutamiseks võeti kasutusele elementaarne kuupelement, mille pinna suurus on A ja maht A3, mis on võrdne komposiidi mahuga.

Võttes arvesse tsemendi C4V mahukontsentratsiooni, on tsemendi keskmine osakeste suurus<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

komposiitsideaine tsemendiosakeste vaheline kaugus keskpunktist keskpunktini:

Ats \u003d ^-3 / i- / b-Su \u003d 0,806 - ^-3 / 1 / ^ "(1)

pulbrilise betooni liivaosakeste vaheline kaugus:

Z / tg / 6 - St \u003d 0,806 ap-schust (2)

Võttes liiva mahuosa fraktsiooniga 0,14–0,63 mm peeneteralises betoonipulbri segus, mis võrdub 350–370 liitriga (liiva massivoolukiirus 950–1000 kg), on minimaalne keskmine kaugus geomeetriliste keskpunktide vahel. saadi osakesed, mis võrdub 428-434 mikroniga. Osakeste pindade minimaalne kaugus on 43-55 mikronit ja liivaga 0,1-0,5 mm - 37-44 mikronit. Osakeste kuusnurkse pakkimise korral suureneb see kaugus koefitsiendi K = 0,74/0,52 = 1,42 võrra.

Seega varieerub pulbrilise betoonisegu voolamise ajal pilu suurus, millesse tsemendi, kivijahu ja mikroräni suspensioonist reoloogiline maatriks asetatakse, vahemikus 43-55 mikronit kuni 61-78 mikronit. liivafraktsiooni vähenemine 0,1–0,5 mm maatriksi vahekihini varieerub 37–44 mikronist 52–62 mikronini.

Dispergeeritud kiudude topoloogia pikkuse / ja läbimõõduga c? määrab kiududega betoonisegude reoloogilised omadused, nende voolavuse, kiudude geomeetriliste keskpunktide keskmise kauguse, määrab raudbetooni tõmbetugevuse. Arvutatud keskmisi vahemaid kasutatakse normatiivdokumentides, paljudes hajutatud armatuuri käsitlevates teadustöödes. On näidatud, et need valemid on vastuolulised ja nendel põhinevad arvutused erinevad oluliselt.

Vaatlusest kuupelemendist (joonis 1) näopikkusega / sellesse asetatud kiududega

kiud läbimõõduga b/, mille kogusisaldus on kiud-11 curl / V, määratakse kiudude arv servas

P = ja kaugus o =

võttes arvesse kõigi kiudude mahtu Vn = fE.iL. /. dg ja koefitsient-joon. neliteist

tugevdustegur /l = (100-l s11 s) / 4 ■ I1, määratakse keskmine "kaugus":

5 \u003d (/ - th?) / 0,113 ■ l / uc -1 (3)

Arvutused 5 tehti Romuapdi I.R. valemite järgi. ja Mendel I.A. ja vastavalt Mak Kee valemile. Vahemaa väärtused on toodud tabelis 1. Nagu tabelist 1 näha, ei saa Mek Ki valemit rakendada. Seega suureneb kaugus 5 raku mahu suurenemisega 0,216 cm3-lt (/ = 6 mm) 1000 m3-le (/ = 10000 mm)

sulab 15-30 korda sama q juures, mis jätab selle valemi geomeetrilisest ja füüsikalisest tähendusest ilma. Romuapdi valemit saab kasutada, võttes arvesse koefitsienti 0,64. :

Seega on rangetest geomeetrilistest konstruktsioonidest saadud valem (3) objektiivne reaalsus, mida kinnitab joonis fig. 1. Oma ja välismaiste uuringute tulemuste töötlemine selle valemi abil võimaldas välja selgitada võimalused ebaefektiivseks, sisuliselt ebaökonoomseks tugevdamiseks ja optimaalseks tugevdamiseks.

Tabel 1

Dispergeeritud _ kiudude geomeetriliste keskpunktide vahekauguste väärtused 8, mis on arvutatud erinevate valemite järgi

Läbimõõt, s), mm B mm erinevatel q ja / vastavalt valemitele

1=6 mm 1=6 mm Kõigile / = 0-*"

c-0,5 c-1,0 c-3,0 c=0,5 i-1,0 c-3,0 11=0,5 ¡1=1,0 c=3,0 (1-0,5 (1-1,0 ts-3,0 (»=0,5 ts=1,0 (1*3,0)

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/= 10 mm /= 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 kauguse väärtused muutumatud 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1= 10000 mm 1= 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112.OS 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6С 0,033 0,64

Neljas peatükk on pühendatud üliplastifitseeritud hajutatud süsteemide, pulberbetoonisegude (PBS) reoloogilise seisundi ja selle hindamise metoodika uurimisele.

PBS peaks olema suure voolavusega, tagades segu täieliku laialivalgumise vormides, kuni moodustub horisontaalne pind koos kaasahaaratud õhu ja isetihenevate segude vabanemisega. Arvestades, et kiudbetooni tootmiseks kasutataval betoonipulbri segul peab olema hajutatud tugevdus, peaks sellise segu voolavus olema veidi madalam kui kiududeta segu voolavus.

Betoonisegu, mis on ette nähtud kolmemõõtmelise mitmerealise peensilmaga kootud raamiga, läbipaistvas 2–5 mm silmasuurusega kootud raamiga valuvormide valamiseks, peaks läbi raami kergesti valama vormi põhja, levima mööda vormi, tagades sellele pärast täitmist horisontaalse pinna moodustumise.

Võrreltud dispergeeritud süsteemide eristamiseks reoloogia järgi on lõpliku nihkepinge ja saagise hindamiseks välja töötatud lihtsad meetodid.

Vaadeldakse superplastifitseeritud suspensioonis hüdromeetrile mõjuvate jõudude skeemi. Kui vedeliku voolavuspiir on t0, ei ole hüdromeeter sellesse täielikult sukeldatud. Mn jaoks saadakse järgmine võrrand:

kus ¿/ on silindri läbimõõt; m on silindri mass; p on suspensiooni tihedus; ^-raskuskiirendus.

Näidatud on võrrandite tuletamise lihtsus r0 määramiseks vedeliku tasakaalus kapillaaris (torus), kahe plaadi vahelises pilus vertikaalsel seinal.

Tsemendi, basaldi, kaltsedoonsuspensioonide, PBS-i m0 määramise meetodite muutumatus on kindlaks tehtud. Meetodite kogum määras PBS-i optimaalse väärtuse t0, mis on võrdne 5–8 Pa-ga, mis peaks vormidesse valades hästi levima. On näidatud, et lihtsaim täppismeetod m määramiseks on hüdromeetriline.

Selgub pulberbetoonisegu laotamise ja selle pinna isetasandumise seisukord, mille all on tasandatud kõik poolkerakujulise pinna ebatasasused. Ilma pindpinevusjõude arvesse võtmata peaks puistevedeliku pinnal olevate tilkade nullniiskumisnurga korral t0 olema:

Te

kus d on poolkerakujuliste ebatasasuste läbimõõt.

Selgitatakse välja PBS-i väga madala voolavuspiiri ja heade reotehnoloogiliste omaduste põhjused, mis seisnevad optimaalses liivatera suuruse 0,14-0,6 mm või 0,1-0,5 mm valikus ja selle koguses. See parandab segu reoloogiat võrreldes peeneteraliste liivabetoonidega, milles jämedad liivaterad on eraldatud õhukeste tsemendikihtidega, mis tõstavad oluliselt segu g-d ja viskoossust.

Ilmnes erinevate SP klasside tüübi ja doosi mõju tn-le (joonis 4), kus 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-Melment FIO. Pulbrisegude määritavus määrati koonuse järgi klaasile paigaldatud raputuslaualt. Leiti, et koonuse levik peaks jääma 25-30 cm piiresse Laotatavus väheneb kaasavõetud õhu sisalduse suurenemisega, mille osakaal võib ulatuda 4-5 mahuprotsendini.

Turbulentse segamise tulemusena on tekkinud poorid valdavalt 0,51,2 mm suurused ning rõhul r0 = 5–7 Pa ja laiusega 2730 cm on need eemaldatavad jääksisalduseni 2,5–3,0%. Vaakuumsegiste kasutamisel väheneb õhupooride sisaldus 0,8-1,2%.

Selgub võrktakistuse mõju pulberbetoonisegu leviku muutumisele. Segude laotamise blokeerimisel 175 mm läbimõõduga võrgurõngaga, mille läbimõõt on 2,8x2,8 mm, leiti, et puiste vähenemise aste.

Voolupiiri suurenemine suureneb oluliselt voolavuspiiri kasvades ja tõrjelevi vähenedes alla 26,5 cm.

Vaba c1c ja blokeeritud plaadi diameetrite suhte muutus

ujub alates Ls, on illustreeritud joonisel fig. 5.

Kootud raamiga vormidesse valatud pulberbetoonisegude puhul peaks laius olema vähemalt 27-28 cm.

Kiu tüübi mõju hajutatud leviku vähenemisele

tugevdatud segu.

¿с, cm Kasutatud kolme tüüpi

^ geomeetrilise teguriga kiud

võrdne: 40 (si), 15 mm; 1=6 mm; //=1%), 50 (¿/= 0,3 mm; /=15 mm; siksak c = 1%), 150 (s1-0,04 mm; / = 6 mm - klaaskattega mikrokiud c - 0,7%) ja kontrolllevi s1n väärtused tugevdatud s1a segu leviku muutuse kohta on toodud tabelis. 2.

Kõige tugevam voolavuse langus leiti mikrokiuga segudes, mille d = 40 µm, vaatamata väiksemale armatuuri mahuprotsendile n. Tugevdusastme suurenemisega väheneb voolavus veelgi. Tugevdussuhtega //=2,0% kiudu koos<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Viies peatükk on pühendatud kivimite reaktiivse aktiivsuse uurimisele ning reaktsiooni-pulbrisegude ja betoonide omaduste uurimisele.

Kivimite (Gp) reaktsioonivõimet (Gp): kvartsliiv, räniliivakivid, polümorfsed modifikatsioonid 5/02 - tulekivi, kaltsedon, settelise päritoluga kruus ja vulkaaniline - diabaasi ja basalt uuriti madaltsemendis (C:Gp = 1:9-4 :4), tsemendiga rikastatud segu

tabel 2

Kontroll. hägusus<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

syakh (Ts:Gp). Kasutati jämedaid kivimipulbreid Syd = 100–160 m2/kg ja peenpulbreid Syo = 900–1100 m2/kg.

On kindlaks tehtud, et parimad kivimite reaktsiooniaktiivsust iseloomustavad võrdlevad tugevusnäitajad saadi madala tsemendisisaldusega komposiitsegudel koostisega C:Gp = 1:9,5 peendisperssete kivimite kasutamisel 28 päeva pärast ja pikkadel kõvenemisperioodidel 1,0. -1. 5 aastat. Mitmetel kivimitel - jahvatatud kruus, liivakivi, basalt, diabaas - saadi kõrged tugevusväärtused 43-45 MPa. Kõrge tugevusega pulberbetoonide puhul on aga vaja kasutada ainult kõrgtugevatest kivimitest pärit pulbreid.

Röntgendifraktsioonianalüüs tuvastas mõne kivimi faasikoostise, nii puhta kui ka nendega tsemendi segust võetud proovide puhul. Liigeste mineraalsete uusmoodustiste teket enamikus nii madala tsemendisisaldusega segudes ei leitud, selgelt on tuvastatud CjS, tobermoriidi, portlandiidi olemasolu. Vaheaine mikropildid näitavad selgelt tobermoriiditaoliste kaltsiumhüdrosilikaatide geelilaadset faasi.

RPM-i koostise valiku peamised põhimõtted seisnesid tsementeeriva maatriksi tegelike mahtude ja liiva mahu suhte valimises, mis tagab segu parimad reoloogilised omadused ja betooni maksimaalse tugevuse. Võttes aluseks eelnevalt kehtestatud keskmise kihi x = 0,05-0,06 mm keskmise läbimõõduga dcp liivaosakeste vahel, on maatriksi maht vastavalt kuupelemendile ja valemile (2):

vM=(dcp+x?-7t-d3/6 = A3-x-d3/6 (6)

Võttes vahekihi * = 0,05 mm ja dcp = 0,30 mm, saadakse suhe Vu ¡Vp = 2 ning maatriksi ja liiva mahud 1 m3 segu kohta on vastavalt 666 l ja 334 l. Võttes liiva massikonstanti ja muutes tsemendi, basaltjahu, MK, vee ja SP suhet, määrati segu voolavus ja betooni tugevus. Seejärel muudeti liivaosakeste suurust, keskmise kihi suurust ja sarnaseid variatsioone tehti maatriksi komponentide koostises. Basaldijahu eripind võeti tsemendi omale lähedaseks, võttes aluseks liiva tühimike täitmise tingimused tsemendi- ja basaldiosakestega nende valdava suurusega.

15-50 mikronit. Basaldi ja tsemendi osakeste vahelised tühimikud täideti MK-osakestega suurusega 0,1-1 μm

RPBS-i valmistamiseks on välja töötatud ratsionaalne protseduur komponentide sisestamise, homogeniseerimise kestuse, segu "puhkuse" ja lõpliku homogeniseerimise rangelt reguleeritud järjestusega FA osakeste ja hajutatud tugevduse ühtlaseks jaotumiseks segus. .

RPBS-i koostise lõplik optimeerimine viidi läbi konstantse liivakoguse sisaldusega, muutes kõigi teiste komponentide sisaldust. Kokku valmistati 22 kompositsiooni, igaüks 12 proovi, neist 3 valmistati kodutsemendil, asendades polükarboksülaat HP SP S-3-ga. Kõigis segudes määrati puiste, tihedused, kaasavõetud õhu sisaldus ja betoonis - survetugevus pärast 2,7 ja 28 päeva normaalset kõvenemist, tõmbetugevus painutamisel ja lõhenemisel.

Leiti, et levik varieerus 21-30 cm, kaasavõetud õhu sisaldus oli 2-5% ja evakueeritud segude puhul - 0,8-1,2%, segu tihedus kõikus 2390-2420 kg/m3.

Selgus, et esimeste minutite jooksul peale valamist, nimelt 1020 min pärast, eemaldatakse segust põhiosa kaasavõetud õhust ja segu maht väheneb. Õhu paremaks eemaldamiseks on vaja betoon katta kilega, mis takistab selle pinnale tiheda kooriku kiiret teket.

Joonisel fig. 6, 7, 8, 9 on näidatud ühisettevõtte tüübi ja selle doseerimise mõju segu voolavusele ja betooni tugevusele 7 ja 28 päeva vanuses. Parimad tulemused saadi HP Woerment 794 kasutamisel annustes 1,3-1,35% tsemendi ja MA massist. Selgus, et optimaalse MK koguse = 18-20% korral on segu voolavus ja betooni tugevus maksimaalne. Väljakujunenud mustrid säilivad 28 päeva vanuselt.

FM794 FM787 C-3

Kodumaisel ühisettevõttel on madalam redutseerimisvõime, eriti kui kasutatakse eriti puhast MK-klassi BS-100 ja BS-120 ja

Spetsiaalselt valmistatud komposiit-VNV kasutamisel sarnase toorainekuluga lühiajaliselt jahvatatud C-3-ga

Joon.7 121-137 MPa.

Ilmnes HP doosi mõju RPBS voolavusele (joonis 7) ja betooni tugevusele 7 päeva (joonis 8) ja 28 päeva (joonis 9) pärast.

[GSCHTSNIKYAYUO [GSCHTS+MK)] 100

Riis. 8 Joon. 9

Katsete matemaatilise planeerimise meetodil saadud muutuse üldistatud sõltuvus uuritavatest teguritest koos järgneva andmetöötlusega programmi Gradient abil on ligikaudne: D = 100,48 - 2,36 l, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x\ kus x on MK / C suhe; xs - suhe [GP / (MC + C)] -100. Lisaks oli füüsikaliste ja keemiliste protsesside käigu olemusest ja samm-sammult metoodika kasutamisest lähtuvalt võimalik oluliselt vähendada matemaatilise mudeli koostises muutuvate tegurite arvu, ilma et see kahjustaks selle hinnangulist kvaliteeti. .

Kuuendas peatükis esitatakse mõnede betooni füüsikaliste ja tehniliste omaduste uurimise tulemused ning nende majanduslik hindamine. Esitatakse pulberarmeeritud ja raudbetoonist valmistatud prismade staatiliste katsete tulemused.

On kindlaks tehtud, et elastsusmoodul sõltuvalt tugevusest varieerub (440-^470)-102 MPa piires, raudbetooni Poissoni koefitsient on 0,17-0,19 ja hajutatud raudbetooni puhul 0,310,33, mis iseloomustab betooni viskoossuse käitumine koormuse all võrreldes raudbetooni rabeda purunemisega. Betooni tugevus lõhestamise ajal suureneb 1,8 korda.

Armeerimata RPB proovide õhukahanemine on 0,60,7 mm/m, hajutatud-tugevdamisel väheneb 1,3-1,5 korda. Betooni veeimavus 72 tunni jooksul ei ületa 2,5-3,0%.

Pulberbetooni külmakindluse katsed kiirendatud meetodil näitasid, et pärast 400 tsüklit vahelduvat külmutamist-sulatamist oli külmakindluskoefitsient 0,96-0,98. Kõik läbiviidud katsed näitavad, et pulbrilise betooni tööomadused on kõrged. Nad on end tõestanud terase asemel väikese läbilõikega rõdusammastes, rõduplaatides ja lodžades Münchenis majade ehitamisel. Vaatamata sellele, et dispersioonarmeeritud betoon on 1,5-1,6 korda kallim kui tavaline betoonklassid 500-600, on mitmed sellest valmistatud tooted ja konstruktsioonid tänu betooni mahu olulisele vähenemisele 30-50% odavamad.

Tootmise aprobatsioon silluste, vaiapeade, hajutatud raudbetoonist kaevude valmistamisel LLC Penza Betoonitehases ja raudbetoontoodete tootmisbaasis CJSC Energoservice'is kinnitas sellise betooni kasutamise kõrget efektiivsust.

PEAMISED JÄRELDUSED JA SOOVITUSED 1. Venemaal toodetud dispersioonarmeeritud betooni koostise ja omaduste analüüs näitab, et need ei vasta täielikult tehnilistele ja majanduslikele nõuetele betooni madala survetugevuse tõttu (M 400-600). Sellistes kolme-, nelja- ja harva viiekomponentsetes betoonides ei kasutata mitte ainult suure tugevusega, vaid ka tavalise tugevusega hajutatud armatuuri.

2. Lähtudes teoreetilistest ideedest superplastifikaatorite maksimaalse vett vähendava toime saavutamise võimaluse kohta hajutatud süsteemides, mis ei sisalda jämedateralisi agregaate, ränidioksiidi auru ja kivimipulbrite kõrget reaktsioonivõimet, mis ühiselt suurendavad ühisettevõtte reoloogilist toimet, seitsmekomponendilise ülitugeva peeneteralise loomine õhukese ja suhteliselt lühikese hajutatud armatuuri jaoks c1 = 0,15-0,20 μm ja / = 6 mm, mis ei moodusta betooni ja betooni valmistamisel "siile" vähendab veidi PBS-i voolavust.

4. Selgitatakse välja komposiitsideainete ja hajutatud raudbetoonide struktuurne topoloogia ning antakse nende konstruktsiooni matemaatilised mudelid. On loodud ioonide difusiooni läbiv mördi mehhanism komposiittäidisega sideainete kõvenemiseks. Süstematiseeritakse meetodid PBS-is olevate liivaosakeste keskmiste kauguste, pulberbetooni kiudude geomeetriliste keskpunktide arvutamiseks erinevate valemite ja erinevate parameetrite ¡1, 1, c1 järgi. Autori valemi objektiivsust näidatakse erinevalt traditsiooniliselt kasutatavatest. PBS-i tsementeeriva suspensiooni kihi optimaalne vahemaa ja paksus peaksid jääma vahemikku

37-44^43-55 liivakulu juures 950-1000 kg ja selle fraktsioonid vastavalt 0,1-0,5 ja 0,140,63 mm.

5. Dispergeeritud-tugevdatud ja armeerimata PBS-i reotehnoloogilised omadused tehti kindlaks vastavalt väljatöötatud meetoditele. PBS-i optimaalne levik koonusest mõõtmetega t> = 100; r = 70; A = 60 mm peaks olema 25-30 cm Selgus kiu geomeetrilistest parameetritest sõltuvad leviku vähenemise koefitsiendid ja PBS voolu vähenemine selle võrkaiaga blokeerimisel. Näidatakse, et PBS-i valamisel mahulise võrguga kootud raamidega vormidesse peaks laius olema vähemalt 28-30 cm.

6. Välja on töötatud tehnika madala tsemendisisaldusega segudes (C:P -1:10) olevate kivimipulbrite reaktiiv-keemilise aktiivsuse hindamiseks ekstrusioonvormimisrõhul pressitud proovides. Leiti, et sama aktiivsusega, hinnanguliselt tugevuse järgi 28 päeva pärast ja kaua

kõvenevad hüpped (1-1,5 aastat), RPBS-is kasutamisel tuleks eelistada kõrgtugevatest kivimitest pärit pulbreid: basalt, diabaas, datsiit, kvarts.

7. Uuritud on pulberbetoonide struktuuri kujunemise protsesse. On kindlaks tehtud, et valusegud eraldavad esimese 10-20 minuti jooksul peale valamist kuni 40-50% kaasavõetud õhust ja vajavad katmist kilega, mis takistab tiheda kooriku teket. Segud hakkavad aktiivselt ~ tarduma 7-10 tundi pärast valamist ja omandavad tugevuse 1 päeva pärast 30-40 MPa, 2 päeva pärast - 50-60 MPa.

8. Sõnastatud on peamised katse- ja teoreetilised põhimõtted tugevusega 130-150 MPa betooni koostise valimisel. PBS kõrge voolavuse tagamiseks peaks kvartsliiv olema peeneteraline fraktsioon 0,14-0,63 või 0,1-0,5 mm puistetihedusega 1400-1500 kg/m3 voolukiirusel 950-1000 kg/m3. Tsemendi-kivijahu ja MF-i suspensiooni vahekihi paksus liivaterade vahel peaks olema vastavalt 43-55 ja 37-44 mikronit, vee ja SP sisaldusega, mis tagab segude levimise 25-30 PC ja kivijahu dispersioon peaks olema ligikaudu sama, MK sisaldus 15-20%, kivijahu sisaldus 40-55% tsemendi massist. Nende tegurite sisalduse muutmisel valitakse optimaalne koostis vastavalt segu nõutavale voolavusele ja maksimaalsele survetugevusele 2, 7 ja 28 päeva pärast.

9. Peeneteraliste dispergeeritud armeeritud betoonide koostised survetugevusega 130-150 MPa optimeeriti teraskiudude abil armeerimissuhtega /4=1%. On kindlaks tehtud optimaalsed tehnoloogilised parameetrid: segamine peaks toimuma spetsiaalse konstruktsiooniga kiirsegistites, eelistatavalt evakueeritud; komponentide laadimise järjekord ja segamisrežiimid, "puhkus", on rangelt reguleeritud.

10. Uuriti koostise mõju dispergeeritud-tugevdatud PBS voolavusele, tihedusele, õhusisaldusele, betooni survetugevusele. Selgus, et segude puistatavus, aga ka betooni tugevus sõltuvad mitmetest ettekirjutustest ja tehnoloogilistest teguritest. Optimeerimise käigus tehti kindlaks voolavuse, tugevuse matemaatilised sõltuvused individuaalsetest, olulisematest teguritest.

11. Uuritud on mõningaid dispersioonarmeeritud betooni füüsikalisi ja tehnilisi omadusi. On näidatud, et betoonide survetugevusega 120-150 MPa on elastsusmoodul (44-47)-103 MPa, Poissoni suhe - 0,31-0,34 (0,17-0,19 tugevdamata). Õhu kokkutõmbumishäire

kõva raudbetoon on 1,3-1,5 korda madalam kui raudbetooni oma. Kõrge külmakindlus, madal veeimavus ja õhu kokkutõmbumine annavad tunnistust selliste betoonide kõrgetest tööomadustest.

LÕPUTÖÖ PEAMISED SÄTTED JA TULEMUSED ON ESITATUD JÄRGMISES PUBLIKATSIOONIDES

1. Kalašnikov, S-V. Algoritmi ja tarkvara väljatöötamine asümptootiliste eksponentsiaalsete sõltuvuste töötlemiseks [Tekst] / C.B. Kalašnikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdejev // 29. teadus- ja tehnikakonverentsi materjalid. - Penza: Penza osariigi kirjastus. ülikooli arhitekt. ja hoone, 1996. - S. 60-61.

2. Kalašnikov, S.B. Kineetiliste ja asümptootiliste sõltuvuste analüüs tsükliliste iteratsioonide meetodil [Tekst] / A.N. Bobrõšev, C.B. Kalašnikov, V.N. Kozomazov, R.I. Avdeev // Vestnik RAASN. Ehitusteaduste osakond, 1999. - Väljaanne. 2. - S. 58-62.

3. Kalašnikov, S.B. Mõned ülipeente täiteainete saamise metoodilised ja tehnoloogilised aspektid [Tekst] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalashnikov N Komposiit ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika: laup. teaduslik Internatsionaali toimetised teaduslik-tehniline konverents. - Penza: PSNTP, 2002. - S. 307-309.

4. Kalašnikov, S.B. Superplastifikaatori blokeerimisfunktsiooni hindamise küsimuses tsemendi kõvenemise kineetika kohta [Tekst] / B.C. Demjanova, A.S. Mishin, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalashnikov N Komposiit ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika: laup, teaduslik. Internatsionaali toimetised teaduslik-tehniline konverents. - Penza: PDNTP, 2003. - S. 54-60.

5. Kalašnikov, S.B. Superplastifikaatori blokeerimisfunktsiooni hindamine tsemendi kõvenemise kineetika kohta [Tekst] / V.I. Kalašnikov, B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikov, I.E. Iljina // RAASNi aastakoosoleku "Ressursi- ja energiasääst kui loovuse motivatsioon arhitektuuri- ja ehitusprotsessis" materjalid. - Moskva-Kaasan, 2003. - S. 476-481.

6. Kalašnikov, S.B. Kaasaegsed ideed ülitiheda tsemendikivi ja madala karvasisaldusega betooni enesehävitamise kohta [Tekst] / V.I. Kalašnikov, B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikov // Bülletään. Ser. RAASN Volga piirkondlik filiaal, - 2003. Väljaanne. 6. - S. 108-110.

7. Kalašnikov, S.B. Betoonisegude stabiliseerimine delaminatsioonist polümeersete lisanditega [Tekst] / V.I. Kalašnikov, B.C. Demjanova, N.M.Duboshina, C.V. Kalašnikov // Plastmassid. - 2003. - nr 4. - S. 38-39.

8. Kalašnikov, S.B. Modifitseerivate lisanditega tsemendikivi hüdratatsiooni- ja kõvenemisprotsesside tunnused [Tekst] / V.I. Kalašnikov, B.C. Demjanova, I.E. Ilyina, C.B. Kalašnikov // Izvestija Vuzov. Ehitus, - Novosibirsk: 2003. - nr 6 - S. 26-29.

9. Kalašnikov, S.B. Ülipeente täiteainetega modifitseeritud tsementbetooni kokkutõmbumis- ja kokkutõmbumispragunemiskindluse hindamise küsimuses [Tekst] / B.C. Demjanova, Yu.S. Kuznetsov, IO.M. Bazhenov, E. Yu. Minenko, C.B. Kalašnikov // Komposiitehitusmaterjalid. Teooria ja praktika: laup. teaduslik Internatsionaali toimetised teaduslik-tehniline konverents. - Penza: PSNTP, 2004. - S. 10-13.

10. Kalašnikov, S.B. Silitsiitkivimite reaktiivne aktiivsus tsemendikompositsioonides [Tekst] / B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikov, I.A. Elisejev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V. Ya. Marusentsev // Komposiitehitusmaterjalid. Teooria ja praktika: laup. teaduslik Internatsionaali toimetised teaduslik-tehniline konverents. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 81-85.

11. Kalašnikov, S.B. Komposiittsemendi sideainete kõvenemise teooriast [Tekst] / C.V. Kalašnikov, V.I. Kalašnikov // Rahvusvahelise teadus- ja tehnikakonverentsi "Ehitamise aktuaalsed küsimused" materjal. - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kalašnikov, S.B. Purustatud kivimite reaktsiooniaktiivsus tsemendikompositsioonides [Tekst] / V.I. Kalašnikov, B.C. Demjanova, Yu.S. Kuznetsov, C.V. Kalašnikov // Izvestija. TulGU. Sari "Ehitusmaterjalid, -konstruktsioonid ja -rajatised". - Tula. -2004. - Probleem. 7. - S. 26-34.

13. Kalašnikov, S.B. Komposiittsemendi ja räbu sideainete hüdratatsiooni teooriast [Tekst] / V.I. Kalašnikov, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Khvastunov, C.B. Kalašnikov ja Vestnik. Ehitusteaduste sari. - Belgorod: - 2005. - Nr 9-S. 216-221.

14. Kalašnikov, S.B. Mitmekomponentne kui betooni polüfunktsionaalseid omadusi tagav tegur [Tekst] / Yu.M. Bazhenov, B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikov, G.V. Lukjanenko. V.N. Grinkov // Uued energia- ja ressursisäästlikud teadusmahukad tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel: laup. dunaaridevahelised artiklid. teaduslik-tehniline konverents. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 4-8.

15. Kalašnikov, S.B. Kõrgtugeva dispersioonarmeeritud betooni löögitugevus [tekst] / B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Uued energia- ja ressursisäästlikud teadusmahukad tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel: laup. rahvusvahelise artiklid teaduslik-tehniline konverents. - Penza: PSNTP, 2005. - S. 18-22.

16. Kalašnikov, S.B. Täiteainetega segasideainete topoloogia ja nende kõvenemise mehhanism [Tekst] / Jurgen Schubert, C.B. Kalašnikov // Uued energia- ja ressursisäästlikud teadusmahukad tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel: laup. rahvusvahelise artiklid teaduslik-tehniline konverents. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 208-214.

17. Kalašnikov, S.B. Peeneteraline pulberdispersioon-armeeritud betoon [Tekst] I V.I. Kalašnikov, S.B. Kalašnikov // Saavutused. Probleemid ja perspektiivsed arengusuunad. Ehitusmaterjaliteaduse teooria ja praktika. RAASNi kümnendad akadeemilised lugemised. - Kaasan: Kaasani osariigi kirjastus. arch.-ehitaja. un-ta, 2006. - S. 193-196.

18. Kalašnikov, S.B. Paremate tööomadustega mitmekomponentne dispersioonarmeeritud betoon [Tekst] / B.C. Demjanova, C.B. Kalašnikov, G.N. Kazina, V.M. Trostjanski // Saavutused. Probleemid ja perspektiivsed arengusuunad. Ehitusmaterjaliteaduse teooria ja praktika. RAASNi kümnendad akadeemilised lugemised. - Kaasan: Kaasani osariigi kirjastus. arch.-ehitaja. un-ta, 2006.-lk. 161-163.

Kalašnikov Sergei Vladimirovitš

KIVI KASUTATUD PENETERALINE REAKTSIOONPULBER DISPERSIIVNE-ARMUSBETOON

05.23.05 - Ehitusmaterjalid ja -tooted Tehnikateaduste kandidaadi lõputöö kokkuvõte

Trükkimiseks allkirjastatud 5.06.06 Formaat 60x84/16. Ofsetpaber. Risograafi trükkimine. Uh. toim. l. üks . Tiraaž 100 eksemplari.

Tellimus nr 114 _

Kirjastus PGUAS.

Trükitud PGUASi tegutsevas trükikojas.

440028. Penza, st. G. Titov, 28-aastane.

4 SISSEJUHATUS.

1. PEATÜKK KAASAEGSED VAATED JA PÕHILISED

KÕRGKVALITEETSE PULBERBETOONI SAAMISE PÕHIMÕTTED.

1.1 Välis- ja kodumaine kogemus kvaliteetse betooni ja kiudbetooni kasutamisel.

1.2 Betooni mitmekomponentsus funktsionaalsete omaduste tagamise tegurina.

1.3 Motivatsioon kõrgtugevate ja ülitugevate reaktsioonipulberbetoonide ja kiudarmeeritud betoonide tekkeks.

1.4 Dispergeeritud pulbrite kõrge reaktsioonivõime on kvaliteetse betooni saamise aluseks.

JÄRELDUSED 1. PEATÜKI KOHTA.

2. PEATÜKK ALGMATERJALID, UURIMISMEETODID,

INSTRUMENDID JA SEADMED.

2.1 Tooraine omadused.

2.2 Uurimismeetodid, instrumendid ja seadmed.

2.2.1 Toorainete valmistamise tehnoloogia ja nende reaktiivse aktiivsuse hindamine.

2.2.2 Pulberbetoonisegude valmistamise tehnoloogia ja mina

Tody nende testidest.

2.2.3 Uurimismeetodid. Seadmed ja seadmed.

3. PEATÜKK DISPERSIIVSÜSTEEMIDE TOPOLOOGIA, DISPERSIIVNE

RAUDSEERITUD PULBERBETOON JA

NENDE KARASTUMISE MEHHANISM.

3.1 Komposiitsideainete topoloogia ja nende kõvenemise mehhanism.

3.1.1 Komposiitsideainete struktuurne ja topoloogiline analüüs. 59 P 3.1.2 Komposiitsideainete hüdratatsiooni ja kõvenemise mehhanism – kompositsioonide struktuurse topoloogia tulemusena.

3.1.3 Dispergeeritud-armeeritud peeneteraliste betoonide topoloogia.

JÄRELDUSED 3. PEATÜKI KOHTA.

4. PEATÜKK SUPERPLASTISEERITUD DISPERSIIVSÜSTEEMIDE, PULBERbetoonisegude REOLOOGILINE SEISUKORD JA SELLE HINDAMISE METOODIKA.

4.1 Dispergeeritud süsteemide ja peeneteraliste pulberbetoonisegude lõpliku nihkepinge ja voolavuse hindamise metoodika väljatöötamine.

4.2 Dispergeeritud süsteemide ja peeneteraliste pulbrisegude reoloogiliste omaduste katseline määramine.

JÄRELDUSED 4. PEATÜKI KOHTA.

5. PEATÜKK KIVIMITE REAKTIIVSE AKTIIVSUSE HINDAMINE NING REAKTSIOONPULBRISEGUDE JA BETOONI UURIMINE.

5.1 Tsemendiga segatud kivimite reaktsioonivõime.-■.

5.2 Pulberdispersioon-armeeritud betooni koostise valiku põhimõtted, arvestades materjalidele esitatavaid nõudeid.

5.3 Peeneteralise pulberdispersioon-armeeritud betooni retsept.

5.4 Betoonisegu valmistamine.

5.5 Pulberbetoonisegude koostiste mõju nende omadustele ja aksiaalsele survetugevusele.

5.5.1 Superplastifikaatorite tüübi mõju betoonisegu puistatavusele ja betooni tugevusele.

5.5.2 Superplastifikaatori doseerimise mõju.

5.5.3 Mikroränidioksiidannuse mõju.

5.5.4 Basaldi ja liiva osakaalu mõju tugevusele.

JÄRELDUSED 5. PEATÜKI KOHTA.

6. PEATÜKK BETONI JA NENDE FÜÜSIKALISED JA TEHNILISED OMADUSED

TEHNILINE JA MAJANDUSLIK HINDAMINE.

6.1 RPB ja fibro-RPB tugevuse kujunemise kineetilised omadused.

6.2 Fiber-RPB deformatiivsed omadused.

6.3 Pulberbetooni mahumuutused.

6.4 Dispersioontugevdatud pulberbetoonide veeimavus.

6.5 RPM-i teostatavusuuring ja tootmise rakendamine.

Sissejuhatus 2006, väitekiri ehitusest, Kalašnikov, Sergei Vladimirovitš

Teema asjakohasus. Maailma betooni- ja raudbetoonitootmise praktikas kasvab igal aastal kiiresti kvaliteetsete, kõrge ja ülitugevate betoonide tootmine ning see edu on saanud objektiivseks reaalsuseks tänu olulisele materjali- ja energiasäästule. ressursse.

Betooni survetugevuse olulise suurenemisega paratamatult väheneb pragunemiskindlus ja suureneb tarindite rabeda purunemise oht. Betooni hajutatud tugevdamine kiududega kõrvaldab need negatiivsed omadused, mis võimaldab toota üle 80-100 klassi betooni tugevusega 150-200 MPa, millel on uus kvaliteet - hävitamise viskoossus.

Dispersioonarmeeritud betoonide ja nende valmistamise valdkonna teadustööde analüüs kodumaises praktikas näitab, et põhisuunaga ei taotleta kõrgtugevate maatriksite kasutamise eesmärke sellistes betoonides. Dispersioonarmeeritud betooni klass survetugevuse poolest jääb äärmiselt madalaks ja piirdub B30-B50-ga. See ei võimalda tagada kiu head nakkumist maatriksiga, kasutada teraskiudu täielikult ära ka madala tõmbetugevusega. Veelgi enam, teoreetiliselt töötatakse välja vabalt asetatud kiududega betoontooteid, mille mahuline tugevdusaste on 5–9%, ja praktikas toodetakse betoontooteid; need valatakse vibratsiooni mõjul plastifitseerimata "rasva" väga kokkutõmbuvate tsement-liivmörtidega koostisega: tsement-liiv -1: 0,4 + 1: 2,0 W / C = 0,4, mis on äärmiselt raiskav ja kordab töö 1974. aastal. Olulised teadussaavutused superplastifitseeritud VNV, mikroränioksiidiga mikrodispergeeritud segude loomisel ülitugevate kivimite reaktiivsete pulbritega võimaldasid suurendada vett vähendavat toimet 60% -ni, kasutades oligomeerse koostisega superplastifikaatoreid ja polümeersete hüperplastifikaatoreid. koostis. Need saavutused ei saanud aluseks valatud isetihenduvatest segudest ülitugeva raudbetooni või peeneteralise pulberbetooni loomisel. Vahepeal arendavad arenenud riigid aktiivselt uusi põlvkondi hajutatud kiududega tugevdatud reaktsioonipulberbetoone, kootud mahulisi peensilmaga raame, nende kombinatsiooni hajutatud tugevdusega varda või vardaga.

Kõik see määrab ära ülitugeva peeneteralise reaktsioonipulbri, dispergeeritud raudbetooni klasside 1000–1500 loomise asjakohasuse, mis on väga ökonoomne mitte ainult vastutustundlike ainulaadsete hoonete ja rajatiste ehitamisel, vaid ka üldotstarbeliste toodete ja struktuurid.

Lõputöö viidi läbi vastavalt Müncheni Tehnikaülikooli (Saksamaa) Ehitusmaterjalide ja Konstruktsioonide Instituudi programmidele ning TBKiV PGUASi osakonna initsiatiivtööle ning Haridusministeeriumi teadus-tehnilisele programmile. Venemaa "Kõrghariduse teadusuuringud teaduse ja tehnoloogia prioriteetsetes valdkondades" allprogrammi "Arhitektuur ja ehitus" 2000-2004 raames

Uuringu eesmärk ja eesmärgid. Lõputöö eesmärgiks on kõrgtugevate peeneteraliste reaktsioonipulberbetoonide, sh dispergeeritud-armeeritud betoonide kompositsioonide väljatöötamine, kasutades selleks purustatud kivimeid.

Selle eesmärgi saavutamiseks oli vaja lahendada rida järgmisi ülesandeid:

Avaldada teoreetilised eeldused ja motivatsioonid ülimadala veesisaldusega valamisel saadud väga tiheda, ülitugeva maatriksiga mitmekomponentsete peeneteraliste pulberbetoonide loomiseks, tagades lammutamise ajal plastilise iseloomuga ja suure tõmbetugevusega betoonide tootmise. tugevus painutamisel;

Selgitada välja komposiitsideainete ja dispergeeritud-tugevdatud peeneteraliste kompositsioonide struktuurne topoloogia, saada nende struktuuri matemaatilised mudelid jämedate täiteaineosakeste ja armeerimiskiudude geomeetriliste tsentrite vaheliste kauguste hindamiseks;

Töötada välja vesidispersioonisüsteemide, peeneteralise pulbri dispersioonitugevdatud koostiste reoloogiliste omaduste hindamise metoodika; uurida nende reoloogilisi omadusi;

Selgitada välja segasideainete kõvenemise mehhanism, uurida struktuuri kujunemise protsesse;

Rajada mitmekomponentsete peeneteraliste pulberbetoonisegude vajalik voolavus, mis tagab vormide täitmise madala viskoossusega ja ülimadala voolavuspiiriga seguga;

Peeneteraliste dispergeeritud raudbetoonisegude koostiste optimeerimiseks kiududega d = 0,1 mm ja / = 6 mm minimaalse sisaldusega, mis on piisav betooni venivuse suurendamiseks, valmistamise tehnoloogia ja retsepti mõju nende voolavusele, betoonide tihedus, õhusisaldus, tugevus ja muud füüsikalised ja tehnilised omadused.

Töö teaduslik uudsus.

1. Teaduslikult põhjendatud ja eksperimentaalselt kinnitatud võimalus saada ülitugevaid peeneteralisi tsemendipulberbetoone, sealhulgas dispergeeritud-tugevdatud, mis on valmistatud betoonisegudest ilma killustikuta peene kvartsliiva fraktsiooniga, reaktiivsete kivimipulbrite ja mikroränioksiidiga, millel on märkimisväärne sisaldus. tõsta superplastifikaatorite efektiivsust veesisaldusele valatud isetihenduvas segus kuni 10-11% (vastab poolkuivale segule pressimiseks ilma ühisettevõtteta) kuivkomponentide massist.

2. Välja on töötatud superplastifitseeritud vedelikutaoliste dispergeeritud süsteemide voolavuspiiri määramise meetodite teoreetilised alused ning välja pakutud meetodid vabalt puistatavate ja võrkaiaga blokeeritud pulberbetoonisegude puistatavuse hindamiseks.

3. Selgus komposiitsideainete ja pulberbetoonide, sh dispergeeritud tugevdatud topoloogiline struktuur. Saadakse nende struktuuri matemaatilised mudelid, mis määravad kaugused jämedate osakeste ja kiudude geomeetriliste keskpunktide vahel betooni kehas.

4. Teoreetiliselt ennustatud ja eksperimentaalselt tõestatud peamiselt komposiittsemendi sideainete kõvenemise lahuse difusioon-ioonmehhanismi kaudu, mis suureneb täiteaine sisalduse suurenemisega või selle dispersiooni olulise suurenemisega võrreldes tsemendi dispersiooniga.

5. Uuritud on peeneteraliste pulberbetoonide struktuuri kujunemise protsesse. On näidatud, et superplastifitseeritud valatud isetihenduvatest betoonisegudest valmistatud pulberbetoonid on palju tihedamad, nende tugevuse kasvu kineetika on intensiivsem ja normtugevus on oluliselt kõrgem kui SP-ta betoonidel, mis on pressitud sama veesisalduse juures. rõhk 40-50 MPa. Pulbrite reaktiiv-keemilise aktiivsuse hindamise kriteeriumid on välja töötatud.

6. 0,15 läbimõõduga ja 6 mm pikkuse peene teraskiuga peeneteraliste dispergeeritud-raudbetoonisegude koostised, nende valmistamise tehnoloogia, komponentide sisestamise järjekord ja segamise kestus on optimeeritud; on kindlaks tehtud koostise mõju betoonisegude voolavusele, tihedusele, õhusisaldusele ja betooni survetugevusele.

7. Uuritud on hajutatud-armeeritud pulberbetoonide mõningaid füüsikalisi ja tehnilisi omadusi ning erinevate ettekirjutustegurite mõju neile põhilisi seaduspärasusi.

Töö praktiline tähendus seisneb uute valatud peeneteraliste pulberbetoonisegude väljatöötamises toodete ja konstruktsioonide valuvormide valamiseks, nii ilma kui ka kombineeritud varrastugevdusega või ilma kiududeta valuvormide valamiseks valmis mahulise kootud peen- võrgust raamid. Kõrge tihedusega betoonisegude kasutamisega on võimalik toota ülimalt pragunemiskindlaid painutatud või kokkusurutud raudbetoonkonstruktsioone, millel on ülikergete koormuste mõjul plastiline purunemismuster.

Metalli nakkuvuse suurendamiseks saadi suure tihedusega ülitugev komposiitmaatriks survetugevusega 120-150 MPa, et kasutada õhukest ja lühikest ülitugevat kiudu 0 0,040,15 mm ja pikkust 6-9 mm, mis võimaldab vähendada selle tarbimist ja betoonisegude voolukindlust valutehnoloogiate jaoks kõrge tõmbetugevusega õhukeseseinaliste filigraantoodete valmistamiseks painutamisel.

Uut tüüpi peeneteralised pulberdispersioon-armeeritud betoonid laiendavad eri tüüpi ehitustööde jaoks mõeldud kõrgtugevate toodete ja konstruktsioonide valikut.

Laiendatud on maagi ja mittemetalsete mineraalide kaevandamisel ja rikastamisel kivipurustuse sõelumisel, kuiv- ja märgeraldamisel saadud looduslike täiteainete toorainebaasi.

Väljatöötatud betoonide majanduslik efektiivsus seisneb materjalikulu olulises vähenemises, vähendades kõrgtugevate toodete ja konstruktsioonide valmistamiseks kasutatavate betoonisegude maksumust.

Uurimistulemuste rakendamine. Väljatöötatud kompositsioone on katsetatud tootmises LLC "Penza Concrete Concrete Plant" ja CJSC "Energoservice" betooni monteeritava tootmisbaasis ning neid kasutatakse Münchenis rõdutugede, -plaatide ja muude elamuehituse toodete valmistamisel.

Töö aprobeerimine. Doktoritöö peamisi sätteid ja tulemusi esitleti ja kajastati rahvusvahelistel ja ülevenemaalistel teadus- ja tehnikakonverentsidel: "Noor teadus – uus aastatuhat" (Naberežnõje Tšelnõi, 1996), "Planeerimise ja linnaarengu küsimused" (Penza , 1996, 1997, 1999 d), “Ehitusmaterjaliteaduse kaasaegsed probleemid” (Penza, 1998), “Moodne ehitus” (1998), Rahvusvahelised teadus- ja tehnikakonverentsid “Komposiitehitusmaterjalid. Teooria ja praktika "(Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), „Ressursi- ja energiasääst kui loovuse motivatsioon arhitektuurse ehitusprotsessis“ (Moskva-Kaasan, 2003), „Ehitamise aktuaalsed küsimused“ (Saransk, 2004), „Uus energia ja ressursisääst kõrgtehnoloogilised tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel "(Penza, 2005), ülevenemaaline teaduslik ja praktiline konverents "Linnaplaneerimine, rekonstrueerimine ja inseneritoetus Volga piirkonna linnade säästvaks arenguks" (Toljatti, 2004), RAASNi akadeemilised lugemised "Ehitusmaterjaliteaduse teooria ja praktika saavutused, probleemid ja paljutõotavad arengusuunad" (Kaasan, 2006).

Väljaanded. Uurimistöö tulemuste põhjal avaldati 27 artiklit (2 HAC nimekirja järgi ajakirjades).

Töö struktuur ja ulatus. Lõputöö koosneb sissejuhatusest, 6 peatükist, põhijäreldustest, rakendustest ja kasutatud kirjanduse loetelust 160 nimetust, mis on esitatud 175 leheküljel masinakirjas tekstis, sisaldab 64 joonist, 33 tabelit.

Järeldus lõputöö teemal "Kivimeid kasutades peeneteralised reaktsioonipulbrilised dispergeeritud-armeeritud betoonid"

1. Venemaal toodetud hajutatud raudbetooni koostise ja omaduste analüüs näitab, et need ei vasta täielikult tehnilistele ja majanduslikele nõuetele betooni madala survetugevuse tõttu (M 400-600). Sellistes kolme-, nelja- ja harva viiekomponentsetes betoonides ei kasutata mitte ainult suure tugevusega, vaid ka tavalise tugevusega hajutatud armatuuri.

2. Lähtudes teoreetilistest kontseptsioonidest superplastifikaatorite maksimaalse vett vähendava efekti saavutamise võimalusest hajutatud süsteemides, mis ei sisalda jämedateralisi agregaate, ränidioksiidi auru ja kivimipulbrite kõrget reaktsioonivõimet, mis ühiselt suurendavad ühisettevõtte reoloogilist toimet; seitsmekomponendilise ülitugeva peeneteralise loomine õhukesele ja suhteliselt lühikesele hajutatud armatuurile d = 0,15-0,20 μm ja / = 6 mm, mis ei moodusta betooni valmistamisel "siile" ja vähendab veidi PBS-i voolavust.

3. On näidatud, et suure tihedusega PBS-i saamise põhikriteeriumiks on tsemendist, MK-st, kivimipulbrist ja veest koosneva väga tiheda tsementeeriva segu kõrge voolavus, mis on tagatud SP lisamisega. Sellega seoses on välja töötatud metoodika dispergeeritud süsteemide ja PBS-i reoloogiliste omaduste hindamiseks. On kindlaks tehtud, et PBS-i kõrge voolavus on tagatud piirava nihkepinge 5–10 Pa ja veesisalduse korral 10–11% kuivade komponentide massist.

4. Selgitatakse välja komposiitsideainete ja hajutatud raudbetoonide struktuurne topoloogia ning antakse nende konstruktsiooni matemaatilised mudelid. On loodud ioonide difusiooni läbiv mördi mehhanism komposiittäidisega sideainete kõvenemiseks. PBS-i liivaosakeste keskmiste kauguste arvutamise meetodid, pulberbetooni kiudude geomeetrilised keskpunktid süstematiseeritakse erinevate valemite ja erinevate parameetrite järgi //, /, d. Autori valemi objektiivsust näidatakse erinevalt traditsiooniliselt kasutatavatest. Tsementeeriva lobri kihi optimaalne kaugus ja paksus PBS-is peaksid jääma vahemikku 37-44 + 43-55 mikronit, kui liiva kulu on 950-1000 kg ja selle fraktsioonid on vastavalt 0,1-0,5 ja 0,14-0,63 mm.

5. Dispergeeritud-tugevdatud ja armeerimata PBS-i reotehnoloogilised omadused tehti kindlaks vastavalt väljatöötatud meetoditele. PBS-i optimaalne levik koonusest mõõtmetega D = 100; d = 70; h = 60 mm peaks olema 25-30 cm Selgus kiu geomeetrilistest parameetritest sõltuvad leviku vähenemise koefitsiendid ja PBS voolu vähenemine selle võrkaiaga blokeerimisel. Näidatakse, et PBS-i valamisel mahulise võrguga kootud raamidega vormidesse peaks laius olema vähemalt 28-30 cm.

6. Välja on töötatud tehnika madala tsemendisisaldusega segudes (C:P - 1:10) olevate kivimipulbrite reaktiiv-keemilise aktiivsuse hindamiseks ekstrusioonvormimisrõhul pressitud proovides. On kindlaks tehtud, et sama aktiivsuse korral, hinnates tugevuse järgi 28 päeva pärast ja pikkade kõvenemishüpete ajal (1-1,5 aastat), tuleks RPBS-is kasutamisel eelistada kõrgtugevatest kivimitest pärit pulbreid: basalt, diabaas, datsiit, kvarts.

7. Uuritud on pulberbetoonide struktuuri kujunemise protsesse. On kindlaks tehtud, et valusegud eraldavad esimese 10-20 minuti jooksul peale valamist kuni 40-50% kaasavõetud õhust ja vajavad katmist kilega, mis takistab tiheda kooriku teket. Segud hakkavad aktiivselt tarduma 7-10 tundi pärast valamist ja omandavad tugevuse 1 päeva pärast 30-40 MPa, 2 päeva pärast - 50-60 MPa.

8. Sõnastatud on peamised katse- ja teoreetilised põhimõtted tugevusega 130-150 MPa betooni koostise valimisel. PBS-i kõrge voolavuse tagamiseks peaks kvartsliiv olema peeneteraline fraktsioon

0,14-0,63 või 0,1-0,5 mm puistetihedusega 1400-1500 kg/m3 voolukiirusel 950-1000 kg/m. Tsemendi-kivijahu ja MF-i suspensiooni vahekihi paksus liivaterade vahel peaks olema vastavalt 43-55 ja 37-44 mikronit vee ja SP sisaldusega, tagades segude leviku 2530 cm. PC ja kivijahu dispersioon peaks olema ligikaudu sama, MK sisaldus 15-20%, kivijahu sisaldus 40-55% tsemendi massist. Nende tegurite sisalduse muutmisel valitakse optimaalne koostis vastavalt segu nõutavale voolavusele ja maksimaalsele survetugevusele 2,7 ja 28 päeva pärast.

9. Peeneteraliste dispergeeritud armeeritud betoonide koostised survetugevusega 130-150 MPa optimeeriti teraskiudude abil armeerimiskoefitsiendiga // = 1%. On kindlaks tehtud optimaalsed tehnoloogilised parameetrid: segamine peaks toimuma spetsiaalse konstruktsiooniga kiirsegistites, eelistatavalt evakueeritud; komponentide laadimise järjekord ja segamisrežiimid, "puhkus", on rangelt reguleeritud.

10. Uuriti koostise mõju dispergeeritud-tugevdatud PBS voolavusele, tihedusele, õhusisaldusele, betooni survetugevusele. Selgus, et segude puistatavus, aga ka betooni tugevus sõltuvad mitmetest ettekirjutustest ja tehnoloogilistest teguritest. Optimeerimise käigus tehti kindlaks voolavuse, tugevuse matemaatilised sõltuvused individuaalsetest, olulisematest teguritest.

11. Uuritud on hajutatud raudbetoonide mõningaid füüsikalisi ja tehnilisi omadusi. On näidatud, et betoonid survetugevusega 120l

150 MPa on elastsusmoodul (44-47) -10 MPa, Poissoni suhe -0,31-0,34 (0,17-0,19 - tugevdamata). Dispersioonbetooni õhukahanemine on 1,3-1,5 korda väiksem kui raudbetoonil. Kõrge külmakindlus, madal veeimavus ja õhu kokkutõmbumine annavad tunnistust selliste betoonide kõrgetest tööomadustest.

12. Tootmise aprobatsioon ja teostatavusuuring annavad tunnistust vajadusest korraldada tootmist ja peeneteralise reaktsioonipulbri dispergeeritud raudbetooni laialdast kasutuselevõttu ehituses.

Bibliograafia Kalašnikov, Sergei Vladimirovitš, väitekiri teemal Ehitusmaterjalid ja -tooted

1. Aganin S.P. Väikese veevajadusega betoonid modifitseeritud kvartstäiteainega. samm. Ph.D., M, 1996,17 lk.

2. Antropova V.A., Drobõševski V.A. Modifitseeritud teraskiudbetooni omadused // Betoon ja raudbetoon. Nr 3.2002. C.3-5

3. Akhverdov I.N. Betooniteaduse teoreetilised alused.// Minsk. Kõrgkool, 1991, 191 lk.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Kõrgtugevast betoonist keemiliste lisanditega raudbetoonkonstruktsioonide energiasäästlik tehnoloogia.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 lk.

5. Bazhenov Yu.M. XXI sajandi betoon. Ehitusmaterjalide ja -konstruktsioonide ressursse ja energiat säästvad tehnoloogiad. teaduslik tehnika. konverentsid. Belgorod, 1995. Lk. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Kvaliteetne peeneteraline betoon//Ehitusmaterjalid.

7. Bazhenov Yu.M. Betoonitehnoloogia efektiivsuse ja kuluefektiivsuse parandamine // Betoon ja raudbetoon, 1988, nr 9. Koos. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. Betoonitehnoloogia.// Kõrgkoolide Liidu kirjastus, M.: 2002. 500 lk.

9. Bazhenov Yu.M. Suurenenud vastupidavusega betoon // Ehitusmaterjalid, 1999, nr 7-8. Koos. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Uus sajand: uued tõhusad betoonid ja tehnoloogiad. I ülevenemaalise konverentsi materjalid. M. 2001. lk 91-101.

11. Batrakov V.G. ja muud Superplastifikaator-vedeldi SMF.// Betoon ja raudbetoon. 1985. nr 5. Koos. 18-20.

12. Batrakov V.G. Modifitseeritud betoon // M.: Stroyizdat, 1998. 768 lk.

13. Batrakov V.G. Betooni modifikaatorid uued võimalused // I ülevenemaalise betooni ja raudbetooni konverentsi materjalid. M.: 2001, lk. 184-197.

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. Kõrgtugevad madaltsemendilisandid // Keemilised lisandid ja nende kasutamine monteeritava raudbetooni tootmise tehnoloogias. M.: Ts.ROZ, 1999, lk. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. Metallurgiatööstuse ülipeente jäätmete hindamine betooni lisandina // Betoon ja raudbetoon, 1990. Nr 12. Lk. 15-17.

16. Batsanov S.S. Elementide elektronegatiivsus ja keemiline side.// Novosibirsk, kirjastus SOAN USSR, 1962,195 lk.

17. Berkovich Ya.B. Lühikiulise krüsotiilsbestiga tugevdatud tsemendikivi mikrostruktuuri ja tugevuse uurimine: Lõputöö kokkuvõte. Dis. cand. tehnika. Teadused. Moskva, 1975. - 20 lk.

18. Bryk M.T. Täidetud polümeeride hävitamine M. Keemia, 1989 lk. 191.

19. Bryk M.T. Polümerisatsioon anorgaaniliste ainete tahkel pinnal.// Kiiev, Naukova Dumka, 1981,288 lk.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Kiudude kasutamine ehituslikes kuivades segudes. // Ehitusmaterjalid №2.2002. S.26-27

21. Volženski A.V. Mineraalsed sideained. M.; Stroyizdat, 1986, 463 lk.

22. Volkov I.V. Kiudbetooni kasutamise probleemid koduehituses. //Ehitusmaterjalid 2004. - №6. lk 12-13

23. Volkov I.V. Kiudraudbetoon - ehituskonstruktsioonides kasutamise seis ja väljavaated // 21. sajandi ehitusmaterjalid, seadmed, tehnoloogiad. 2004. nr 5. Lk.5-7.

24. Volkov I.V. Kiudbetoonkonstruktsioonid. Ülevaade inf. Sari "Ehituskonstruktsioonid", nr. 2. M, NSV Liidu VNIIIS Gosstroy, 1988.-18s.

25. Volkov Yu.S. Raske betooni kasutamine ehituses // Betoon ja raudbetoon, 1994, nr 7. Koos. 27-31.

26. Volkov Yu.S. Monoliit raudbetoon. // Betoon ja raudbetoon. 2000, nr 1, lk. 27-30.

27. VSN 56-97. "Kiudraudbetoonkonstruktsioonide tootmise tehnoloogiate projekteerimine ja põhisätted." M., 1997.

28. Vyrodov IP Sideainete hüdratatsiooni ja hüdratatsiooniga kõvenemise teooria mõningatest põhiaspektidest // VI rahvusvahelise tsemendikeemia kongressi toimetised. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, lk 68-73.

29. Gluhovski V.D., Pohhomov V.A. Räbu-leeliselised tsemendid ja betoonid. Kiiev. Budivelnik, 1978, 184 lk.

30. Demjanova B.C., Kalašnikov S.V., Kalašnikov V.I. Purustatud kivimite reaktsiooniaktiivsus tsemendikompositsioonides. Uudised TulGU-st. Sari "Ehitusmaterjalid, -konstruktsioonid ja -rajatised". Tula. 2004. Väljaanne. 7. lk. 26-34.

31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Betooni kokkutõmbumine orgaaniliste mineraalsete lisanditega // Stroyinfo, 2003, nr 13. Lk. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Uut tüüpi tsement: tsemendikivi struktuur/Ehitusmaterjalid. 1994 nr 1 lk. 5-6.

33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Betoon ja raudbetoon: teadus ja praktika // Ülevenemaalise betooni ja raudbetooni konverentsi materjalid. M: 2001, lk. 288-297.

34. Zimon A.D. Vedeladhesioon ja märgumine. Moskva: Keemia, 1974. Lk. 12-13.

35. Kalašnikov V.I. Nesterov V. Yu., Hvastunov V. L., Komohhov P. G., Solomatov V. I., Marusentsev V. Ya., Trostjanski V. M. Savist ehitusmaterjalid. Penza; 2000, 206 lk.

36. Kalašnikov V.I. Ioonelektrostaatilise mehhanismi domineerivast rollist mineraalsete dispergeeritud koostiste vedeldamisel.// Autoklaavitud betoonist valmistatud konstruktsioonide vastupidavus. Tez. V vabariiklik konverents. Tallinn 1984. Lk. 68-71.

37. Kalašnikov V.I. Ehitusmaterjalide tootmiseks kasutatavate mineraalsete hajutatud süsteemide plastifitseerimise alused.// Tehnikateaduste doktori kraaditöö, Voronež, 1996, 89 lk.

38. Kalašnikov V.I. Ioonelektrostaatilisel toimel põhinev superplastifikaatorite hõrenemisefekti reguleerimine.//Keemiliste lisandite tootmine ja rakendamine ehituses. NTC kokkuvõtete kogu. Sofia 1984. Lk. 96-98

39. Kalašnikov V.I. Superplastifikaatoritega betoonisegude reoloogiliste muutuste arvestamine.// IX üleliidulise betooni ja raudbetooni konverentsi materjal (Taškent 1983), Penza 1983 lk. 7-10.

40. Kalašnikov V L, Ivanov I A. Tsemendikompositsioonide reoloogiliste muutuste iseärasused ioonstabiliseerivate plastifikaatorite toimel// Tööde kogumik "Betooni tehnoloogiline mehaanika" Riia RPI, 1984 lk. 103-118.

41. Kalašnikov V.I., Ivanov I.A. Dispergeeritud koostiste protseduuriliste tegurite ja reoloogiliste näitajate roll.// Betooni tehnoloogiline mehaanika. Riia FIR, 1986. Lk. 101-111.

42. Kalašnikov V.I., Ivanov I.A., Äärmiselt veeldatud kõrgkontsentreeritud dispergeeritud süsteemide struktuur-reoloogilisest seisundist.// Komposiitmaterjalide mehaanika ja tehnoloogia IV riikliku konverentsi toimetised. BAN, Sofia. 1985. aastal.

43. Kalašnikov V.I., Kalashnikov S.V. "Komposiittsemendi sideainete kõvenemise" teooria juurde.// Rahvusvahelise teadus- ja tehnikakonverentsi "Ehitamise aktuaalsed küsimused" materjalid, Mordva Riikliku Ülikooli kirjastus TZ, 2004. Lk 119-123.

44. Kalašnikov V.I., Kalashnikov S.V. Komposiittsemendi sideainete kõvenemise teooriast. Rahvusvahelise teadus- ja tehnikakonverentsi "Ehitamise aktuaalsed küsimused" materjalid T.Z. Ed. Mordva riik. Ülikool, 2004. S. 119-123.

45. Kalašnikov V.I., Hvastunov B.JI. Moskvin R.N. Karbonaat-räbu ja leelistatud sideainete tugevuse kujunemine. Monograafia. Deponeeritud VGUP VNIINTPI, 1. väljaanne 2003, 6.1 p.s.

46. ​​Kalašnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komohhov P.G., Stasevitš A.V., Kudašov V.Ya. Tõhusad kuumuskindlad materjalid modifitseeritud savi-räbu sideaine baasil// Penza, 2004, 117 lk.

47. Kalashnikov S. V. jt Komposiit- ja hajusarmeeritud süsteemide topoloogia // MNTK komposiitehitusmaterjalide materjalid. Teooria ja praktika. Penza, PDZ, 2005, lk 79–87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Pinnaühendite infrapunaspektrid.// M.: Nauka, 1972,460 lk.

49. Korshak V.V. Kuumuskindlad polümeerid.// M.: Nauka, 1969,410 lk.

50. Kurbatov L.G., Rabinovitš F.N. Teraskiududega tugevdatud betooni efektiivsuse kohta. // Betoon ja raudbetoon. 1980. L 3. S. 6-7.

51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Raudbetoon terastraadi jääkidest tugevdusega// Ehitusmaterjalid välismaal. 1971, nr 9, lk. 2-4.

52. Leontjev V.N., Prihodko V.A., Andrejev V.A. Süsinikkiudmaterjalide kasutamise võimalusest betooni tugevdamisel // Ehitusmaterjalid, 1991. nr 10. lk 27-28.

53. Lobanov I.A. Dispergeeritud raudbetooni konstruktsioonilised omadused ja omadused // Uute komposiitehitusmaterjalide tootmistehnoloogia ja omadused: Mezhvuz. teema. laup. teaduslik tr. L: LISI, 1086. S. 5-10.

54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R Basaltfiibriga kiudude tugevdamise mõju kerge ja raske betooni omadustele // Betooni ja raudbetooni uued uuringud. Rostov Doni ääres, 1997. S. 7-12.

55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Kõverad claydite-fiber-armeeritud betoonelemendid jämedal basaltkiul. Rostov n/a: Rost. olek ehitab, un-t, 2001. - 174 lk.

56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. ja muud Soovitused paisutatud savibetoonist raudbetoonkonstruktsioonide projekteerimiseks basaltkiuga kiudarmatuuriga / Rostov-on-Don, 1996. -14 lk.

57. Mineraloogiline entsüklopeedia / Tõlge inglise keelest. L. Nedra, 1985. Koos. 206-210.

58. Mtšedlov-Petrosjan O.P. Anorgaaniliste ehitusmaterjalide keemia. M.; Stroyizdat, 1971, 311s.

59. S. V. Nerpin ja A. F. Chudnovsky, Physics of Soil. M. Teadus. 1967, 167lk.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Betooni kokkutõmbumise deformatsioonid. RAASNi 5. akadeemilised lugemised. Voronež, VGASU, 1999. Lk. 312-315.

61. Paštšenko A.A., Serbia V.P. Tsemendikivi tugevdamine mineraalkiuga Kiiev, UkrNIINTI - 1970 - 45 lk.

62. Paštšenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. Kokkutõmbavad ained Kiiev Vištša kool, 1975, 441 lk.

63. Polak A.F. Mineraalsete sideainete kõvenemine. M.; Ehitusalase kirjanduse kirjastus, 1966,207 lk.

64. Popkova A.M. Hoonete konstruktsioonid ja kõrgtugevast betoonist rajatised // Ehituskonstruktsioonide sari // Uuringuteave. Probleem. 5. Moskva: VNIINTPI Gosstroja NSVL, 1990, 77 lk.

65. Puharenko, Yu.V. Kiudbetooni struktuuri ja omaduste kujunemise teaduslikud ja praktilised alused: dis. dok. tehnika. Teadused: Peterburi, 2004. Lk. 100-106.

66. Rabinovitš F.N. Kiududega hajutatud-tugevdatud betoon: VNIIESMi ülevaade. M., 1976. - 73 lk.

67. Rabinovich F.N. Dispersioonarmeeritud betoonid. M., Stroyizdat: 1989.-177 lk.

68. Rabinovitš F.N. Mõned betoonmaterjalide klaaskiuga hajutatud tugevdamise küsimused // Dispergeeritud raudbetoonid ja nendest valmistatud konstruktsioonid: Aruannete kokkuvõtted. vabariiklane üle antud Riia, 1 975. - S. 68-72.

69. Rabinovitš F.N. Teraskiudbetoonkonstruktsioonide optimaalsest tugevdamisest // Betoon ja raudbetoon. 1986. nr 3. S. 17-19.

70. Rabinovitš F.N. Betooni hajutatud armatuuri tasanditel. // Ehitus ja arhitektuur: Izv. ülikoolid. 1981. nr 11. S. 30-36.

71. Rabinovitš F.N. Kiudbetooni kasutamine tööstushoonete ehitamisel // Fiber-armeeritud betoon ja selle kasutamine ehituses: Proceedings of NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38.

72. Rabinovitš F.N., Kurbatov L.G. Teraskiudbetooni kasutamine insenerikonstruktsioonide ehitamisel // Betoon ja raudbetoon. 1984.-№12.-S. 22-25.

73. Rabinovitš F.N., Romanov V.P. Teraskiududega tugevdatud peeneteralise betooni pragunemiskindluse piirist // Komposiitmaterjalide mehaanika. 1985. nr 2. lk 277-283.

74. Rabinovitš F.N., Tšernomaz A.P., Kurbatov L.G. Teraskiudbetoonist valmistatud mahutite monoliitsed põhjad//Betoon ja raudbetoon. -1981. nr 10. lk 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyroyuy V.N. ja teised.Vähendatud materjalikuluga komposiit-ehitusmaterjalid ja -tarindid.// Kyiv, Budivelnik, 1991.144 lk.

77. Teraskiudraudbetoon ja sellest valmistatud konstruktsioonid. Sari "Ehitusmaterjalid" Kd. 7 VNIINTPI. Moskva. - 1990.

78. Klaaskiudraudbetoon ja sellest valmistatud konstruktsioonid. Sari "Ehitusmaterjalid". 5. probleem. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Vedelfaasi tegeliku koostise muutused sideainete kõvenemisel ja nende kõvenemise mehhanismid // Tsemendi keemia koosoleku materjal. M.; Promstroyizdat, 1956, lk 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Kiudtugevdatud materjalid / Tõlgetoim.: Fiberreinforced materials. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 lk.

81. Toropov N.A. Silikaatide ja oksiidide keemia. L., Nauka, 1974,440.

82. Tretjakov N.E., Filimonov V.N. Kineetika ja katalüüs / T .: 1972, nr 3815-817 lk.

83. Fadel I.M. Basaldiga täidetud betooni intensiivne eraldi tehnoloogia.// Lõputöö kokkuvõte. Ph.D. M, 1993,22 lk.

84. Kiudbetoon Jaapanis. Väljendage teavet. Ehituskonstruktsioonid”, M, VNIIIS Gosstroy NSVL, 1983. 26 lk.

85. Filimonov V.N. Molekulides toimuvate fototransformatsioonide spektroskoopia.//L.: 1977, lk. 213-228.

86. Hong DL. Silaanidega töödeldud ränidioksiidi auru ja süsinikkiudu sisaldava betooni omadused // Kiirteave. Väljaanne nr 1.2001. lk.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorptsioon ja adsorbendid.//1976, nr. 4, lk. 86-91.

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Advances in Chemistry//1957, 23. kd, nr 5, lk. 554-567.

89. Räbu-aluselised sideained ja nende baasil peeneteralised betoonid (V.D. Gluhhovski üldtoimetuse all). Taškent, Usbekistan, 1980.483 lk.

90. Jürgen Schubert, Kalašnikov S.V. Segasideainete topoloogia ja nende kõvenemise mehhanism // Laup. Artiklid MNTK Uued energia- ja ressursisäästlikud teadusmahukad tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel. Penza, PDZ, 2005. lk. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Suure jõudlusega kiududega tugevdatud segu kiu mahuosaga//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, nr 4.- lk. 281-286.

92. Batson G.B. Tipptasemel Reportion Fiber-armeeritud betoon. Arutanud ASY komitee 544. ACY Journal. 1973,-70,-№ 11,-lk. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Ülikõrge tugevusega fiiberkiuga tugevdatud tsemendikomposiidi löögireaktsioon. // ACI materjalide ajakiri. 2002. - Vol. 99, nr.6. - Lk.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Ülikõrge tugevusega kiudtugevdatud tsemendikompositi löögireaktsioon // ACJ Materials Journal. 2002 – kd. 99, nr 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Consined Reactive Powder Concrete mehaaniline käitumine.// American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. november 1996, kd. 1, lk 555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. nr 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01. detsember 1998, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Reaktiivse pulberbetooni koostis. Scientific Division Bougies.// Tsemendi- ja betooniuuringud, Vol. 25. Ei. 7, lk. 1501-1511, 1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Kõrge elastsuse ja 200-800 MPa survetugevusega reaktiivne pulberbetoon.// AGJ SPJ 144-22, lk. 507-518, 1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Betooni tõmbetugevus, mis on mõjutatud ühtlaselt jaotunud ja läikiva vahega traaditugevduse "ACY Journal" poolt. 1964, - 61, - nr 6, - lk. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peeter Schliessl. heft. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Nr 39.16.29.

110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peeter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peeter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Betoonkonstruktsioon. 1972.16, nr l, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Ultra-high-strength kiudtugevdatud tsemendikomposiidi löögireaktsioon // ASJ Materials Journal. -2002.-Kd. 99, nr 6.-lk. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., High-performance fiber-armeeritud betooni segu proportsioon suure kiukoguse fraktsioonidega // ASJ Materials Journal. 2004, kd. 101, nr 4.-lk. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Kahe tööstusliku reaktiivse pulbri kihi mehaanilised omadused ja vastupidavus // ASJ Materials Journal V.94. Nr.4, S.286-290. Juuli-august 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Ülikõrge jõudlusega betooni optimeerimine pakkimismudeli kasutamisega. Cem. Concrete Res., kd 24(6). S. 997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Reaktiivse pulberbetooni koostis. Cem. Coner.Res.Vol.25. Nr.7, S.1501-1511, 1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC – Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton ja Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467, 2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Reactive Powder Coucrete (RPC) reoloogilise käitumise optimeerimine Tagungsband International Symposium of High-Performance and Reactive Powder Concretes. Shebroke, Kanada, august 1998. S.99-118.

122. Aitzin P., Richard P. Scherbooke jalakäijate/jalgrattatee sild. 4th International Symposium on Utilisation of High-strength/High-Performance, Pariis. S. 1999-1406, 1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Erinevate ränidioksiidi aurude kui suure jõudlusega tsemendimaterjalide lisandite võrdlev uuring. Materjalid ja struktuurid, RJLEM, 25. kd, S. 25-272, 1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Suure elastsuse ja 200–800 MPa survetugevusega reaktiivpulberbetoonid. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. The Use of RPC in Gross-Flow Cooling Towers, International Symposium on High-Performance and Reactive Powder Concretes, Sherbrooke, Canada, S. 59-73, 1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Suure jõudlusega betooni segude jaotus. Cem. Konkr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704, 2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Reaktiivsete pulberbetoonide mehaanilised omadused. Materjalid ja struktuurid, kd. 29, S. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Pulbrite roll betoonis: 6th International Symposium on Utilisation of High Strength/High Performance Concrete. S. 863-872, 2002.

129. Richard P. Reaktiivne pulberbetoon: uus ülikõrge tsementiitmaterjal. 4. rahvusvaheline sümpoosion kõrgtugeva ja suure jõudlusega betooni kasutamisest, Pariis, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Reaktiivse pulberkomposiitmaterjali (Ductal) värsked omadused ja tugevus. est fib kongressi materjalid, 2002.

131 Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: ülikõrge vastupidavusega betoonid, keemia ja mikrostruktuur. HPC sümpoosion, Hongkong, detsember 2000.

132 Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: RPC (reaktiivse pulberbetooni) mikrostruktuurianalüüs. Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500, 1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. St. Päikeseenergia hooajaline salvestamine suure jõudlusega betoonist valmistatud kuumaveepaakidesse. 6. rahvusvaheline sümpoosion kõrge tugevuse / suure jõudlusega. Leipzig, juuni 2002.

135. Babkov B.V., Komohhov P.G. jt Mineraalsete sideainete hüdratatsiooni ja rekristalliseerumise reaktsioonide mahumuutused / Science and Technology, -2003, nr 7

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komohhov P.G. Tsementkivi vastupidavuse aspektid / Tsement-1988-№3 lk 14-16.

137. Aleksandrovski S.V. Mõned betooni ja raudbetooni kokkutõmbumise tunnused, 1959 nr 10 lk 8-10.

138. Sheikin A.V. Tsemendikivi struktuur, tugevus ja pragunemiskindlus. M: Stroyizdat 1974, 191 lk.

139. Sheikin A.V., Tšehhovsky Yu.V., Brusser M.I. Tsementbetoonide struktuur ja omadused. M: Stroyizdat, 1979. 333 lk.

140. Tsilosani Z.N. Betooni kokkutõmbumine ja roomamine. Thbilisi: Gruusia Teaduste Akadeemia kirjastus. NSV, 1963. lk 173.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Kõrge tugevusega betoon. M: Stroyizdat. 1971. aastast 208.i?6

  • Loe ka...

    • Pruun eritis raseduse alguses: põhjused ja ohud Hormonaalsed häired naise kehas või kollaskeha puudulikkus

    Pruun eritis raseduse alguses: põhjused ja ohud Hormonaalsed häired naise kehas või kollaskeha puudulikkus

    Kas suvine praktika on koolis kohustuslik Mida nad suvepraktikal teevad

    Kas suvine praktika on koolis kohustuslik Mida nad suvepraktikal teevad

    Tööhõive – kas see on seaduslik?

    Tööhõive – kas see on seaduslik?

    Saidil esiletoodud
    1

    Lapse areng: beebi esimene samm - kuidas õpetada kõndima
    2

    Sünnitusabi-günekoloogid "kardavad" aspiriini
    3

    Millises vanuses hakkavad lapsed istuma
    4

    Mitmest kuust alates lõigatakse esimesi hambaid ja millises järjekorras
    5

    Tserebraalparalüüs: põhjused, sümptomid ja ravi
    Uus
    Reproduktiivne vanus meestel

    Reproduktiivne vanus meestel
    NSV Liidu haridus: eeldused, etapid, tähendus Millal NSV Liit loodi

    NSV Liidu haridus: eeldused, etapid, tähendus Millal NSV Liit loodi
    NSV Liidu haridus: lühidalt kõigest Mis viis NSV Liidu moodustamiseni

    NSV Liidu haridus: lühidalt kõigest Mis viis NSV Liidu moodustamiseni
    Sotsialistlik-revolutsiooniline partei: kes nad on? Nende eesmärgid ja programm. Erakonnad 20. sajandi alguses Sotsialistide-revolutsionääride parteide programmitabel lühidalt

    Sotsialistlik-revolutsiooniline partei: kes nad on? Nende eesmärgid ja programm. Erakonnad 20. sajandi alguses Sotsialistide-revolutsionääride parteide programmitabel lühidalt
    Vitaprosti rektaalsed ravimküünlad: kuidas ravimit õigesti kasutada Vitaprosti võite võtta ilma arsti retseptita

    Vitaprosti rektaalsed ravimküünlad: kuidas ravimit õigesti kasutada Vitaprosti võite võtta ilma arsti retseptita

    "Riboxin": arstide ja sportlaste ülevaated Kuidas riboksiini kulturismis võtta

    "Regulon" ja alkohol: ühilduvus, ülevaated
    Kas maohaavand on ohtlik? Maohaavand. Mis see on? Miks ta on ohtlik? Mis põhjustab haavandit

    Kas maohaavand on ohtlik? Maohaavand. Mis see on? Miks ta on ohtlik? Mis põhjustab haavandit

    Soovitame lugeda